高強度繊維強化コンクリートを原料とした製品の製造。 新世代粉末高強度分散鉄筋コンクリート 各種コンクリート
特許 RU 2531981 の所有者:
本発明は建築材料産業に関し、コンクリート製品の製造に使用される：芸術性の高い透かし彫りのフェンスおよび格子、柱、薄い舗装スラブおよび縁石、建物および構造物の内外被覆用の薄壁タイル、装飾品製品や小さな建築形態。
装飾建築製品および／または建築用製品を製造するための既知の方法 装飾コーティングポルトランドセメントクリンカーを含む結合剤、有機減水成分を含む改質剤、一定量の硬化促進剤と石膏、顔料、充填剤、鉱物および化学（機能性）添加剤を水と混合し、得られた混合物を水と混合し、ベントナイト粘土は飽和（機能性添加剤混合物安定剤）プロピレングリコール（有機減水成分）であり、得られた複合体をゲル化剤ヒドロキシプロピルセルロースで固定し、敷設、成形、圧縮および熱処理する。 さらに、乾燥成分の混合と混合物の調製は、異なるミキサーで行われる（RF特許第2084416号、MPK6 C04B 7/52、1997を参照）。
この解決策の欠点は、混合成分の混合とその後の圧縮操作にさまざまな装置を使用する必要があり、これにより技術が複雑になり、コストが増加することです。 また、使用する際には、 この方法薄くて繊細な要素を持つ製品を入手することは不可能です。
建設製品を製造するための混合物を調製する既知の方法があり、この方法には、ポルトランドセメントクリンカーを乾式流動化剤と共粉砕し、続いて充填剤および水と混合することによって結合剤を活性化することが含まれ、それによって活性化された充填剤が最初に５－混合水を10％添加し、活性化結合剤を導入して混合した後、混合水を40～60％導入して混合物を撹拌し、その後、残りの水を導入し、均一な混合物になるまで最終混合を行う。が得られます。 成分の段階的な混合は0.5〜1分以内に行われます。 得られた混合物から作られた製品は、温度 20°C、湿度 100% で 14 日間保管しなければなりません (RF 特許第 2012551 号、MPK5 C04B 40/00、1994 を参照)。
この既知の方法の欠点は、結合剤と減水剤を一緒に粉砕するという複雑で高価な操作であり、混合粉砕施設の組織化に多大な費用を必要とすることである。 さらに、この方法を使用する場合、薄い透かし彫りの要素を備えた製品を取得することは不可能です。
自己充填コンクリートを製造するための既知の組成物には、次のものが含まれます。
100重量％ セメントの部分、
50〜200重量％ 異なる粒度組成の焼成ボーキサイトからの砂混合物の一部、平均粒度組成が 1 mm 未満の最も細かい砂、平均粒度組成が 10 mm 未満の最も粗い砂。
5〜25重量 炭酸カルシウムの超微粒子と白すすの一部が含まれており、白すすの含有量は 15 重量％以下です。 部品;
０．１〜１０重量％ 消泡部品。
０．１〜１０重量％ 減水剤の一部。
15～24重量 繊維部品。
10〜30重量％ 水の部分。
コンクリート中の炭酸カルシウムの超微粒子の量と白すすの量との質量比は、1:99 ～ 99:1、好ましくは 50:50 ～ 99:1 に達する可能性があります (RF 特許第 2359936 号、IPC S04B を参照) 28/04 S04B 111/20 S04B 111/62 (2006.01)、2009、パラグラフ 12)。
このコンクリートの欠点は、通常アルミニウムの製造に使用される焼成ボーキサイトからの高価な砂と、過剰な量のセメントを使用することです。これにより、コンクリートの他の非常に高価なコンポーネントの消費量が増加します。したがって、コストが増加することになる。
調査の結果、反応粉末自己充填コンクリートの製造を確実にする解決策は見つからないことがわかりました。
繊維を添加してコンクリートを製造する方法としては、必要な流動性を有するコンクリートを得るためにすべてのコンクリート成分を混合する方法、またはセメントなどの乾燥成分を最初に混合する方法が知られている。 さまざまな種類砂、超微粒子炭酸カルシウム、 白いすすその後、水、液体の状態で存在する場合は減水剤と消泡剤、必要に応じて繊維を混合物に加え、コンクリートが固まるまで混合します。必要な流動性が得られます。 たとえば 4 ～ 16 分間混合した後、得られたコンクリートは流動性が非常に高いため、容易に成形できます (RF 特許第 2359936 号、IPC S04B 28/04、S04B 111/20、S04B 111/62 (2006.01 を参照) ）、2009 年、段落 12）。 このソリューションはプロトタイプとして採用されました。
得られる超高特性の自己充填コンクリートは、柱、横梁、梁、床、タイル、芸術的構造物、プレストレスト要素または複合材料、構造要素間の隙間をシールする材料などのプレハブ要素の製造に使用できます。下水道システムや建築の要素。
この方法の欠点は、1 m 3 の混合物を調製するのにセメントの消費量が多く、他の成分の消費量が増加するため、コンクリート混合物およびそれから製造される製品のコストの増加を伴うことです。 さらに、本発明で説明される得られたコンクリートの使用方法は、例えば芸術的な透かし彫りや薄壁のコンクリート製品をどのように製造できるかについての情報を提供しない。
型枠に注入されたコンクリートを振動圧縮させて、各種コンクリート製品を製造する方法が広く知られている。
しかしながら、そのような既知の方法を使用して、芸術的で透かし彫りの薄壁のコンクリート製品を得るのは不可能である。
包装形態のコンクリート製品を製造する方法としては、コンクリート混合物を調製し、これを型に注入し、硬化させる方法が知られている。 防気・防湿型は薄壁の多室包装型の形で使用され、混合物を供給した後、防気・防湿コーティングで覆われます。 製品の硬化は密閉チャンバー内で 8 ～ 12 時間行われます (ウクライナの発明特許第 UA 39086、MPK7 B28B 7/11; B28B 7/38; C04B 40/02、2005 を参照)。
この既知の方法の欠点は、コンクリート製品の製造に使用される型枠のコストが高いこと、およびこの方法では芸術的な透かし彫りの薄壁コンクリート製品を製造することが不可能であることである。
最初の課題は、必要な作業性と必要な強度特性を備えた、自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物の組成を取得することであり、これにより、得られる自己圧縮性コンクリート混合物のコストが削減されます。
2 番目の課題は、混合物の作業性を最適化して、1 日経過時の強度特性を向上させ、コンクリート製品の前面の装飾特性を改善することです。
最初の課題は、必要な流動性が得られるまでコンクリート混合物の成分を混合することからなる、自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物を調製するための方法が開発されたという事実により解決される。繊維強化コンクリート混合物の成分の混合が連続的に行われ、最初に水と過可塑剤がミキサーで混合され、次にセメント、マイクロシリカ、石粉を加え、混合物を2〜3分間混合します。その後、砂と繊維を加えて、次の成分 (重量%) を含む繊維強化コンクリート混合物が得られるまで 2 ～ 3 分間混合します。
コンクリート混合物の準備にかかる合計時間は 12 ～ 15 分です。
本発明の使用による技術的結果は、非常に高い流動特性を有する自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物を得ることであり、これにより、繊維強化コンクリート混合物の品質および延展性が改善される。特別に選択された組成、混合物の導入順序と混合時間により、M1000 以上のコンクリートの流動性と強度特性が大幅に向上し、 必要な厚さ製品。
特定の順序で成分を混合します。最初に測定された量の水と過可塑剤がミキサーで混合され、次にセメント、マイクロシリカ、石粉が追加されて 2 ～ 3 分間混合され、その後砂と繊維が追加され、結果として得られます。コンクリート混合物を 2 ～ 3 分間混合すると、得られる自己圧縮性の超高強度反応粉末繊維強化コンクリート混合物の品質と流動性特性 (作業性) が大幅に向上します。
本発明の使用による技術的結果は、非常に高い流動特性、高強度特性および低コストを有する、自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物を得るということである。 混合成分の所定の比率（重量％）への準拠:
これにより、非常に高い流動特性、高強度特性を持ち、同時に低コストを備えた、自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物を得ることが可能になります。
上記の成分を特定の量的比率で使用すると、必要な流動性と高強度特性を備えた自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維補強コンクリート混合物を得るときに、結果として得られる混合物のコストが下がり、消費者向けの特性が向上します。 マイクロシリカや石粉などの成分を使用すると、セメントの割合を減らすことができ、これにより他の高価な成分（過可塑剤など）の割合も減らすことができ、また、焼成して作られた高価な砂の使用を放棄することもできます。ボーキサイトもコンクリート混合物のコスト削減につながりますが、強度特性には影響しません。
第２の課題は、上記の方法で調製された繊維強化コンクリート混合物から型内で製品を製造するための方法が開発されたという事実によって解決される。この方法は、混合物を型内に供給し、続いて硬化させることからなる。薄い水の層を金型の内側の作業面にスプレーします。金型を混合物で満たした後、その表面に薄い水の層をスプレーし、金型をテクノロジートレイで覆います。
さらに、混合物は順次金型に供給され、充填された金型の上部を技術パレットで覆い、技術パレットを設置した後、次の金型を前の金型の上に配置するという製品製造プロセスが何度も繰り返されます。
本発明の使用による技術的成果は、非常に高い流動特性を有する自己圧縮繊維強化コンクリート混合物の使用により、製品の前面の品質を改善し、製品の強度特性を大幅に向上させることである。型枠の特別な処理と、コンクリートの施工後 1 日でのケアの組織化。 生後 1 日目のコンクリートの手入れの組織化は、型枠内のコンクリートの最上層を水の膜で覆い、型枠をパレットで覆うことにより、コンクリートが注入された型枠の十分な防水を確保することで構成されます。
この技術的成果は、非常に高い流動性を備えた自己圧縮性の繊維強化コンクリート混合物を使用することによって達成され、これにより、あらゆる形状の非常に薄い透かし彫りの製品を製造でき、あらゆる質感や種類の表面を繰り返し、製造プロセスが不要になります。製品の成形時の振動圧縮を可能にし、あらゆる形状（弾性体、グラスファイバー、金属、プラスチックなど）の製品の製造を可能にします。
薄い水の層で型を予備的に湿らせ、最後に注入された繊維強化コンクリート混合物の表面に薄い水の層をスプレーし、次の技術パレットを使用して型をコンクリートで覆い、密閉された空間を作成します。コンクリートの熟成を促進するチャンバーを使用すると、閉じ込められた空気による気孔の出現を排除し、製品の前面の高品質を実現し、コンクリートの硬化による水分の蒸発を減らし、得られる製品の強度特性を向上させることができます。
同時に注入される型の数は、得られる自己圧縮性の、特に高強度反応粉末繊維強化コンクリート混合物の体積に基づいて選択されます。
非常に高い流動性を備えた自己圧縮性の繊維強化コンクリート混合物を得ることで、作業性が向上し、芸術品の製造に振動テーブルを使用しないことが可能になり、強度を高めながら製造技術を簡素化できます。アーティスティックコンクリート製品の特徴。
この技術的成果は、細粒自己充填超高強度反応粉末繊維補強コンクリート混合物の特別に選択された組成、導入されたコンポーネントの順序、型枠の加工方法、およびケアの組織化によって達成されます。生後1日でコンクリート。
この技術と使用されるコンクリートの利点:
砂サイズ係数 fr の使用。 0.125-0.63;
コンクリート混合物中に粗骨材が存在しない。
薄くて透かし彫りの要素を備えたコンクリート製品を製造する可能性。
コンクリート製品の理想的な表面。
所定の表面粗さと質感を備えた製品の製造が可能。
M1000以上の高級コンクリート圧縮強度。
Ptb100以上の高品位コンクリート曲げ強度。
以下、非限定的な実施例を用いて本発明をより詳細に説明する。
イチジク。 図１（ａ、ｂ）−製品の製造の図−得られた繊維強化コンクリートを型に流し込む。
イチジク。 図２は、本発明を使用して得られる製品の上面図である。
上記の成分を含む、非常に高い流動特性を有する自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維補強コンクリート混合物を製造する方法は、以下のように実施される。
まず、混合物のすべての成分の重量を量ります。 次に、測定された量の水と過可塑剤がミキサーに注がれます。 その後、ミキサーの電源を入れます。 水と過可塑剤を混合するプロセス中に、混合物の次の成分が順番に注入されます：セメント、マイクロシリカ、石粉。 必要に応じて、酸化鉄顔料をカラーコンクリートに一括して添加できます。 これらの成分をミキサーに導入した後、得られた懸濁液を２〜３分間撹拌する。
次の段階では、砂と繊維を順次投入し、コンクリート混合物を2〜3分間混合します。 その後、コンクリート混合物を使用する準備が整います。
混合物の調製中に、強度増加促進剤が導入されます。
結果として得られる、非常に高い流動特性を備えた自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物は液体の粘稠度であり、その指標の 1 つはガラス上でのハーガーマン コーンの広がりです。 混合物がよく広がるには、少なくとも 300 mm の広がりが必要です。
特許請求の範囲に記載の方法を適用した結果、非常に高い流動特性を備えた自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維補強コンクリート混合物が得られ、これには次の成分が含まれる：ポルトランドセメント PC500D0、0.125 から 0.125 までの画分の砂0.63、過可塑剤、繊維、マイクロシリカ、石粉、硬化促進剤強度および水。 繊維強化コンクリート混合物の製造方法を実施する場合、次の成分比（重量％）が観察されます。
さらに、繊維強化コンクリート混合物の製造方法を実施する際には、石粉は、例えば、石英粉、 ドロマイト粉、石灰石粉など。
次のブランドの過可塑剤を使用できます: Sika ViscoCrete、Glenium など。
混合物を調製する際、強度発現促進剤、例えばマスターＸシード１００（Ｘ−ＳＥＥＤ １００）または類似の強度発現促進剤を添加してもよい。
結果として生じる、非常に高い流動特性を備えた自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物は、透かし彫りフェンスなど、複雑な形状の芸術的製品の製造に使用できます (図 2 を参照)。 得られた混合物は調製後すぐに使用してください。
上述の方法によって得られ、特定の組成を有する、非常に高い流動特性を有する自己圧縮性の超高強度反応粉末繊維強化コンクリート混合物からコンクリート製品を製造する方法は、以下のように実施される。
自己圧縮性の、特に非常に高い流動特性を備えた高強度反応粉末繊維強化コンクリート混合物を注入することによる透かし彫り製品の製造には、弾性（ポリウレタン、シリコーン、型枠プラスチック）または剛性のものが使用されます。 プラスチック金型従来は、単純な構成の形状を示していますが、このタイプの形状は代表的なものではなく、図を簡略化するために選択されました。 型枠はテクノロジートレイ 2 に設置されます。型枠の内側作業面 3 に水の薄い層がスプレーされ、コンクリート製品の前面に閉じ込められた気泡の数がさらに減少します。
この後、得られた繊維強化コンクリート混合物４を型に注入し、そこで自重の影響で広がって自己圧縮し、中の空気を絞り出す。 型内のコンクリート混合物がセルフレベリングされた後、型に流し込まれたコンクリートに薄い水の層がスプレーされ、コンクリート混合物からの空気の放出がより強力になります。 次に、繊維強化コンクリート混合物で満たされた型枠の上部を次の技術トレイ 2 で覆い、コンクリート強度をより強化するための密閉チャンバーを作成します (図 1 (a) を参照)。
このパレットに載せます 新しいユニフォーム、製品の製造プロセスが繰り返されます。 したがって、調製されたコンクリート混合物の一部から、いくつかの型枠を順次充填して上下に設置することができ、調製された繊維強化コンクリート混合物の使用効率が向上する。 繊維強化コンクリート混合物を充填した型枠は、混合物が硬化するまで約 15 時間放置されます。
15 時間後、コンクリート製品は型から外され、研磨に送られます。 裏側その後、蒸しチャンバーまたは湿熱処理 (HHT) チャンバーに入れられ、製品は最大の強度に達するまで保管されます。
本発明の使用により、振動圧縮を使用せずに簡略化された鋳造技術を使用してグレードＭ１０００以上の装飾性の高い透かし彫りおよび薄肉高強度コンクリート製品を製造することが可能になる。
本発明は、量的比率および記載された技術体制に従って、列挙された既知の構成要素を使用して実施することができる。 本発明を実施する際には、既知の装置を使用することができる。
非常に高い流動特性を備えた、自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物を調製するための方法の実施例。
まず、混合物のすべての成分を秤量し、所定の量 (重量%) で測定します。
次に、測定した量の水と Sika ViscoCrete 20 Gold 過可塑剤をミキサーに注ぎます。 その後、ミキサーのスイッチを入れ、成分を混合します。 水と過可塑剤を混合するプロセス中に、ポルトランド セメント PC500 D0、マイクロシリカ、石英粉の混合物成分が順番に注入されます。 混合プロセスは2〜3分間連続して実行されます。
次の段階では、サンド fr を順次導入します。 0.125-0.63、スチールファイバー0.22×13mm。 コンクリート混合物は2〜3分間混合されます。
混合時間を短縮しても均一な混合物を得ることができず、混合時間を延長しても混合物の品質はさらに向上せず、プロセスが遅れます。
その後、コンクリート混合物は使用できる状態になります。
繊維強化コンクリート混合物の製造にかかる合計時間は 12 ～ 15 分で、この時間にはコンポーネントを充填するための追加作業が含まれます。
非常に高い流動特性を備え、調製された自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維強化コンクリート混合物は、型に流し込むことによる透かし彫り製品の製造に使用されます。
特許請求の範囲に記載の方法により製造され、非常に高い流動特性を有する自己圧縮性の超高強度反応粉末繊維強化コンクリート混合物の組成例を表１に示す。
1. 必要な流動性が得られるまでコンクリート混合物の成分を混合することからなる、非常に高い流動特性を有する自己圧縮性、特に高強度の反応粉末繊維補強コンクリート混合物を調製する方法であって、繊維鉄筋コンクリート混合物の成分の混合は順番に行われ、最初に水と過可塑剤がミキサーで混合され、次にセメント、マイクロシリカ、石粉を加えて混合物を2〜3分間混合し、その後砂と繊維を添加し、以下の重量％を含む繊維強化コンクリート混合物が得られるまで 2 ～ 3 分間混合します。
前記コンクリート混合物を調製するための総時間が１２〜１５分であることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
請求項１または２に記載の方法によって調製された繊維強化コンクリート混合物から型内で製品を製造するための方法であって、混合物を型内に供給し、続いて蒸しチャンバー内で熱処理することからなり、最初に薄層を製造する方法。混合物を型に充填した後、その表面に水の薄い層をスプレーし、技術トレイで型を覆います。
混合物を順次金型に供給し、充填された成形品の上部をテクノロジーパレットで覆い、テクノロジーパレットを設置した後、次のパレットを設置して製品製造プロセスを何度も繰り返すことを特徴とする、請求項３に記載の方法。前のパレットの上にある技術パレットに金型を置き、充填します。
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第 1 章 現代の概念と基本
高品質の粉末コンクリートを入手するための原則。
1.1 高品質コンクリートおよび繊維強化コンクリートの使用における国内外の経験。
1.2 機能特性を確保する要因としてのコンクリートの多成分の性質。
1.3 高強度、特に高強度の反応粉末コンクリートと繊維強化コンクリートの出現の動機。
1.4 分散粉末の高い反応性は、高品質のコンクリート製造の基礎です。
第 1 章の結論。
第 2 章 出発材料、 研究方法,
デバイスと機器。
2.1 原材料の特性
2.2 研究方法、機器および装置。
2.2.1 原料の調製と反応活性の評価技術。
2.2.2 粉末コンクリート混合物および材料の製造技術
彼らのテストの結果。
2.2.3 研究方法。 楽器と設備。
第 3 章 分散系のトポロジー、分散
鉄筋粉体コンクリートと
硬化のメカニズム。
3.1 複合バインダーのトポロジーとその硬化メカニズム。
3.1.1 複合バインダーの構造およびトポロジー解析。 59 R 3.1.2 複合バインダーの水和と硬化のメカニズム - 組成物の構造トポロジーの結果として。
3.1.3 分散鉄筋細粒コンクリートのトポロジー
第 3 章の結論。
第 4 章 超可塑化分散系、粉末コンクリート混合物のレオロジー状態とその評価方法。
4.1 分散系および細粒粉末コンクリート混合物の極限せん断応力および流動性を評価するための方法論の開発。
4.2 分散系および微粒子粉末混合物のレオロジー特性の実験的決定。
第 4 章の結論。
第 5 章 岩石の反応活性の評価、および反応性粉末混合物とコンクリートの研究。
5.1 セメントと混合した岩石の反応活性-■。
5.2 材料の要件を考慮した粉末分散鉄筋コンクリートの組成を選択するための原則。
5.3 微粒子粉末分散鉄筋コンクリートのレシピ。
5.4 コンクリート混合物の調製。
5.5 粉末コンクリート混合物の組成が軸圧縮下での特性と強度に及ぼす影響。
5.5.1 減水剤の種類がコンクリート混合物の展延性とコンクリートの強度に及ぼす影響。
5.5.2 減水剤の投与量の影響。
5.5.3 マイクロシリカ投与量の影響。
5.5.4 玄武岩と砂の割合が強度に及ぼす影響。
第 5 章の結論。
第 6 章 コンクリートの物理的および技術的性質とその性質
技術的および経済的評価。
6.1 RPB および fibro-RPB の強度形成の速度論的特徴。
6.2 fibro-RPB の変形特性。
6.3 粉末コンクリートの体積変化。
6.4 分散鉄筋コンクリートの吸水性。
6.5 RPB の技術的および経済的評価と生産の実施。
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単位強度当たりのセメント比消費量が低い粉末活性化高強度コンクリートおよび繊維強化コンクリート 2011年、技術科学候補者フバストゥノフ、アレクセイ・ヴィクトロヴィッチ
論文紹介（要旨の一部） テーマ「岩石を利用した微粒反応粉分散鉄筋コンクリート」
トピックの関連性。 世界のコンクリートおよび鉄筋コンクリートの生産現場では、高品質、高強度、特に高強度のコンクリートの生産が毎年急速に増加しており、材料およびエネルギー資源の大幅な節約により、この進歩は客観的な現実となっています。
コンクリートの圧縮強度が大幅に増加すると、必然的に耐ひび割れ性が低下し、構造物の脆性破壊のリスクが増加します。 繊維によるコンクリートの分散強化は、これらのマイナスの特性を排除し、150〜200 MPaの強度で80〜100以上のクラスのコンクリートを製造することを可能にし、破壊の粘性という新しい品質を備えています。
分散型鉄筋コンクリートの分野における科学的研究と国内の実践におけるその生産の分析は、主な方向性がそのようなコンクリートに高強度マトリックスを使用するという目標を追求していないことを示しています。 分散鉄筋コンクリートの圧縮強度のクラスは依然として非常に低く、B30 ～ B50 に限定されます。 これでは、たとえ引張強度が低くても、繊維をマトリックスに良好に接着したり、鋼繊維を最大限に活用したりすることはできません。 さらに、理論上は、繊維が緩く配置され、体積補強率が 5 ～ 9% のコンクリート製品が開発され、実際に製造されています。 振動の影響で脱落し、可塑化されていない「脂肪」が高収縮します。 セメント砂モルタル組成: セメント-砂 -1:0.4+1:2.0 (W/C = 0.4)。これは非常に無駄であり、1974 年の作業レベルを繰り返します。 科学的成果超可塑化 VNV を作成する分野では、高強度岩石からの反応性粉末を使用したマイクロシリカの微分散混合物により、オリゴマー組成の超可塑剤と過可塑剤を使用して減水効果を 60% まで高めることが可能になりました。 ポリマー組成物。 これらの成果は、鋳造された自己圧縮混合物から高強度鉄筋コンクリートや細粒粉末コンクリートを作成するための基礎にはなりませんでした。 一方、先進国は、分散繊維で強化された新世代の反応粉末コンクリート、薄手の体積の細かいメッシュフレームを編んだもの、ロッドまたは分散補強材を備えたロッドとの組み合わせの開発を積極的に行っています。
これらすべてが、高強度の微粒子反応粉末分散鉄筋コンクリートグレード 1000 ～ 1500 を作成することの妥当性を決定します。これは、重要でユニークな建物や構造物の建設だけでなく、汎用製品や構造物にも非常に経済的です。構造物。
論文作業は、ミュンヘン建築材料構造研究所のプログラムに従って実施されました。 工業大学（ドイツ）およびTBKiV PGUAS部門のイニシアチブ活動およびロシア教育省の科学技術プログラム「科学技術の優先分野における高等教育の科学的研究」サブプログラム「建築と建設」2000- 2004年。
研究の目的と目的。 博士論文の研究の目的は、砕石を使用した分散鉄筋コンクリートを含む高強度微粒反応粉末コンクリートの組成を開発することです。
この目標を達成するには、次の一連のタスクを解決する必要がありました。
超低含水量で鋳造することにより得られる、非常に高密度で高強度のマトリックスを備えた多成分微粒子粉末コンクリートを作成するための理論的背景と動機を特定し、破壊中に粘性があり、高強度のコンクリートを確実に製造する。曲げにおける引張強さ。
複合バインダーおよび分散強化された微粒子組成物の構造トポロジーを特定し、それらの構造の数学的モデルを取得して、粗いフィラー粒子間の距離および強化繊維の幾何学的中心間の距離を推定する。
水分散系、微粒子粉末分散強化組成物のレオロジー特性を評価する方法論を開発する。 それらのレオロジー特性を調査する。
混合バインダーの硬化メカニズムを特定し、構造形成のプロセスを研究します。
多成分微粒子粉末コンクリート混合物に必要な流動性を確立し、低粘度かつ超低降伏強度の混合物で型枠を確実に充填します。
繊維 d = 0.1 mm および l = 6 mm の細粒分散鉄筋コンクリート混合物の組成を最適化し、コンクリートの引張強度を高めるのに十分な最小含有量を備えた調製技術と、流動性、密度に対する配合の影響を確立する、空気含有量、強度、およびコンクリートのその他の物理的および技術的特性。
研究の科学的新規性。
1. 粉砕石を含まないコンクリート混合物から、分散鉄筋コンクリートを含む高強度微粒セメント粉体コンクリートを製造できる可能性が科学的に実証され、実験により確認された。 珪砂、反応性岩石粉末とマイクロシリカを使用し、鋳造された自己圧縮混合物の含水量が重量で 10 ～ 11% (SP なしのプレス用の半乾燥混合物に相当) に達するまで、減水剤の効率が大幅に向上します。乾燥したコンポーネント。
2.超可塑化液体分散系の降伏強度を決定する方法の理論的基礎が開発され、自由に広がり、メッシュフェンスでブロックされた粉末コンクリート混合物の広がり性を評価する方法が提案されました。
3. 分散強化コンクリートを含む複合バインダーと粉末コンクリートのトポロジカル構造が明らかになりました。 それらの構造の数学的モデルが得られており、それによってコンクリート本体の粗粒子間の距離と繊維の幾何学的中心間の距離が決定されます。
4. 複合セメントバインダーの硬化における主に溶液間拡散イオンメカニズムは理論的に予測され、実験的に証明されており、フィラーの含有量が増加するか、セメントの分散と比較してその分散度が大幅に増加するにつれて増加します。
5. 細粒粉末コンクリートの構造形成過程が研究されている。 超可塑化鋳造自己充填コンクリート混合物から作られた粉末コンクリートは、はるかに密度が高く、強度増加の動力学がより激しく、標準強度は、SP を使用せずに同じ含水率でプレスされたコンクリートよりも大幅に高いことが示されています。圧力は40～50MPa。 粉末の反応化学活性を評価するための基準が開発されています。
6. 直径 0.15、長さ 6 mm の細い鋼繊維を含む細粒分散鉄筋コンクリート混合物の組成、その調製技術、成分の導入順序、および混合期間が最適化されています。 流体密度、コンクリート混合物の空気含有量、およびコンクリートの圧縮強度に対する組成の影響が確立されています。
7. 分散強化粉末コンクリートのいくつかの物理的および技術的特性と、それらに対するさまざまな配合要因の影響の主なパターンが研究されています。
この研究の実際的な意義は、製品や構造物の注型用の繊維を含む新しい鋳造細粒粉末コンクリート混合物を開発することにあります。これは、ロッド補強材を組み合わせたものと組み合わせたもの、または既製の体積測定織細メッシュを使用した注型用の繊維なしの両方です。フレーム。 高密度のコンクリート混合物を使用することで、耐ひび割れ性の高い曲げまたは圧縮コンクリートを製造することが可能です。 鉄筋コンクリート構造物極度の荷重の作用下で破壊する粘性のある性質を持っています。
細くて短い高強度繊維0.040.15mm、長さ6～9mmを使用することで、金属への密着性を高めるため、圧縮強度120～150MPaの高密度・高強度複合マトリックスが得られました。これにより、曲げ時の引張強度が高い薄肉フィリグリー製品を製造するための鋳造技術におけるコンクリート混合物の消費量と流れの抵抗を軽減することができます。
新しいタイプの微粒子粉末分散鉄筋コンクリートは、さまざまな種類の建設用の高強度製品および構造の範囲を拡大しています。
拡張された 原料ベース石の破砕スクリーニングからの天然フィラー、鉱石および非金属鉱物の抽出および加工中の乾式および湿式磁気分離。
開発されたコンクリートの経済効率は、高強度の製品や構造物を製造するためのコンクリート混合物の消費量を削減することにより、材料消費量を大幅に削減することにあります。
研究成果の実装。 開発された組成物は、Penza Reinforced Concrete Plant LLC および Energoservice JSC のプレキャスト コンクリート生産拠点で生産試験を受けており、ミュンヘンの住宅建設におけるバルコニー サポート、スラブ、その他の製品の製造に使用されています。
作品の承認。 論文作業の主な規定と結果は、国際および全ロシアの科学および技術会議で発表および報告されました。「新千年紀のための若い科学」（ナベレジヌイェ・チェルヌイ、1996 年）、「都市計画と開発の問題」（ペンザ、 1996、1997、1999 d)、「建築材料科学の現代問題」（ペンザ、1998）、「現代建築」（1998）、国際科学技術会議「複合建築材料。 理論と実践」（ペンザ、2002、
2003、2004、2005）、「建築建設プロセスにおける創造性の動機としての省資源と省エネルギー」（モスクワ・カザン、2003）、「建設の現在の問題」（サランスク、2004）、「新エネルギーと省資源」建築材料の生産における科学集約的技術」（ペンザ、2005 年）、全ロシア科学実践会議「ヴォルガ地域の都市の持続可能な開発のための都市計画、再建および工学的支援」（トリヤッチ、2004 年）、学術RAASN の読み「成果、問題点、そして 有望な方向性建築材料科学の理論と実践の発展」（Kazan、2006）。
出版物。 研究の結果に基づいて、27 件の著作物が出版されました (2 件の著作物は高等認証委員会のリストに載っている雑誌に掲載されました)。
業務の構造と範囲。 論文は、序文、6 章、主な結論、付録、および 160 タイトルの参考文献リストで構成され、175 ページのタイプ打ちテキストで表示され、64 の図と 33 の表が含まれています。
同様の論文 専門分野「建築資材と製品」、05.23.05 コードVAK
効果的なコンクリートを製造するための可塑化セメント鉱物分散懸濁液およびコンクリート混合物のレオテクノロジー特性 2012 年、技術科学候補者 Gulyaeva、Ekaterina Vladimirovna
高強度分散鉄筋コンクリート 2006年、技術科学候補者シマキナ、ガリーナ・ニコラエヴナ
無加熱・低温技術による初期強度の高い高強度コンクリートの製造方法・技術基盤 2002 年、技術科学博士 Demyanova、Valentina Serafimovna
曲げ製品用のKMAテクノジェニックサンド上の分散鉄筋細粒コンクリート 2012年、技術科学候補者クリュエフ、アレクサンダー・ヴァシリエヴィッチ
高充填改質セメントバインダーをベースとした自己充填細粒コンクリートおよび繊維強化コンクリート 2018年、技術科学候補者バリコフ、アルテミー・セルゲイビッチ
論文の結論 「建築資材と製品」のテーマについて、カラシニコフ、セルゲイ・ウラジミロヴィッチ
1. ロシアで製造された分散鉄筋コンクリートの組成と特性の分析では、コンクリートの圧縮強度が低い (M 400 ～ 600) ため、技術的および経済的要件を完全に満たしていないことが示されています。 このような 3 成分、4 成分、まれに 5 成分のコンクリートでは、高強度の分散鉄筋だけでなく、通常の強度の分散鉄筋も十分に活用されていません。
2. 粗粒骨材を含まない分散系における減水剤の最大限の減水効果を達成する可能性、マイクロシリカと岩石粉末の高い反応性が合弁事業のレオロジー効果を共同で高める可能性に関する理論的アイデアに基づいて、薄くて比較的短い分散補強材 d = 0.15 ～ 0.20 μm および / = 6 mm のための 7 成分の高強度微粒子反応粉末コンクリート マトリックスの作成。これはコンクリートの製造時に「ハリネズミ」を形成せず、 PBS の流動性はほとんど低下しません。
3. 高密度 PBS を得るための主な基準は、SP の添加によって提供される、セメント、MC、岩石粉末および水の非常に高密度のセメント質混合物の高い流動性であることが示されています。 これに関連して、分散系と PBS のレオロジー特性を評価するための方法論が開発されました。 PBS の高い流動性は、最大せん断応力が 5 ～ 10 Pa、乾燥成分の含水量が 10 ～ 11 重量％の場合に確保されることが確立されています。
4. 複合バインダーと分散鉄筋コンクリートの構造トポロジーを明らかにし、それらの構造の数学的モデルを示します。 複合充填バインダーの硬化のための溶液を介したイオン拡散機構が確立されています。 様々な式および様々なパラメータを使用して、ＰＢＳ中の砂粒子間の平均距離、粉末コンクリート中の繊維の幾何学的中心を計算するための体系化された方法／／、／、ｄ． 著者の公式の客観性は、伝統的に使用されているものと対照的に示されています。 最適な距離 PBS 中のセメント懸濁液の層の厚さは、砂の消費量が 950 ～ 1000 kg、その分数がそれぞれ 0.1 ～ 0.5 mm および 0.14 ～ 0.63 mm の場合、37 ～ 44 + 43 ～ 55 ミクロンの範囲にある必要があります。
5. 分散強化 PBS と非強化 PBS のレオテクノロジー特性は、開発された方法を使用して確立されました。 寸法 D = 100 の円錐からの PBS の最適な拡散。 d=70; h = 60 mm は 25 ～ 30 cm である必要があります。拡散の減少係数は、ファイバーの幾何学的パラメーターと、メッシュ フェンスでブロックされた場合の PBS の拡散の減少に応じて特定されています。 三次元メッシュ織枠を備えた型に PBS を注入するには、広がりが少なくとも 28 ～ 30 cm である必要があることが示されています。
6. 押出成形圧力下でプレスされたサンプル中の低セメント混合物 (C:P - 1:10) 中の岩石粉末の反応化学活性を評価するための方法が開発されました。 同じ活性でも、28 日後および長い養生期間 (1 ～ 1.5 年) の強度で評価すると、RPBS で使用する場合は、高強度の岩石 (玄武岩、輝緑岩、デイサイト、石英。
7. 粉末コンクリートの構造形成プロセスが研究されています。 注ぐ後の最初の 10 ～ 20 分間に、キャスト混合物から最大 40 ～ 50% の混入空気が放出され、緻密なクラストの形成を防ぐフィルムでのコーティングが必要であることが確認されています。 混合物は注入後7〜10時間で活発に固まり始め、1日後には30〜40 MPa、2日後には50〜60 MPaで強度が増します。
8. 強度 130 ～ 150 MPa のコンクリートの組成を選択するための基本的な実験原理と理論原理が定式化されました。 PBS の高い流動性を確保するには、珪砂が細粒である必要があります。
0.14～0.63または0.1～0.5mm秒 かさ密度 950〜1000 kg/mの流量で1400〜1500 kg/m3。 砂粒子間のセメント石粉およびＭＣの懸濁層の厚さは、それぞれ４３〜５５ミクロンおよび３７〜４４ミクロンの範囲にあるべきであり、水およびＳＰ含有量は、２５３０ｃｍ ２ の混合分散を提供する。 PC と石粉の量はほぼ同じである必要があり、セメントの MK 含有量は 15 ～ 20%、石粉含有量はセメント重量の 40 ～ 55% です。 これらの要素の含有量を変更する場合、必要な混合物の広がりと、2.7 日および 28 日後の最大圧縮強度の値に基づいて最適な組成が選択されます。
9. 圧縮強度130〜150MPaの細粒分散鉄筋コンクリートの組成を、補強係数//=1%の鋼繊維を使用して最適化した。 最適な技術パラメータが特定されています。混合は高速ミキサーで実行する必要があります。 特別なデザイン好ましくは真空排気される。 コンポーネントのロード、混合および「休止」モードの順序は厳密に規制されています。
10. 分散強化 PBS の流動性、密度、空気含有量、およびコンクリートの圧縮強度に及ぼす組成の影響を研究しました。 混合物の展延性とコンクリートの強度は、多くのレシピと技術的要因に依存することが明らかになりました。 最適化中に、個々の最も重要な要素に対する流動性と強度の数学的依存性が確立されました。
11. 分散鉄筋コンクリートのいくつかの物理的および技術的特性が研究されています。 コンクリートの圧縮強度は 120 l であることが示されています。
150 MPa の弾性率は (44-47) -10 MPa、ポアソン比 -0.31-0.34 (非強化の場合は 0.17-0.19) です。 分散鉄筋コンクリートの空気収縮率は、非鉄筋コンクリートに比べて 1.3 ～ 1.5 倍低くなります。 耐凍害性が高く、吸水率が低く、空気収縮率が高いことを示します。 動作特性そんなコンクリート。
12. 製造試験と技術的および経済的評価は、微粒子反応粉末分散鉄筋コンクリートの製造と建築への広範な導入を組織化する必要性を示している。
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反応粉末コンクリートREACTION POWDER CONCRETE
新世代の反応粉末コンクリート (RPC) は、未来の特定のコンクリートではなく、
粗粒骨材と塊状骨材が含まれています。 これがそれらを区別します
細粒（砂）コンクリートと砕石コンクリート。 乾燥反応粉末コンクリート混合物
(SRPBS)、砕石自己充填コンクリートの製造を目的としています。
モノリシックかつプレハブ構造で、新しい主要なタイプの複合バインダーになる可能性があります
さまざまな種類のコンクリートの製造に使用されます。 反応粉末コンクリート混合物の高い流動性
流動性を保ちながら砕石を追加充填して用途に使用することができます。
自己充填性の高強度コンクリート。 砂・砕石を充填した場合 - 振動用
成形、振動圧縮、カレンダー加工の技術。 同時に、次のようにして得られたコンクリート
振動および振動力圧縮技術により、より高い強度を得ることができます。
コンクリートを流し込みます。 より高度に、汎用クラスの具象が得られます。
B20～B40。
反応粉末コンクリート
反応性粉末コンクリート粉末コンクリートではセメントの体積濃度が 22 ～ 25% であるため、粒子は
セメントは、以前に提案された式によれば、互いに接触せず、分離されます。
水、ナノサイズのマイクロシリカ粒子、マイクロメートル粒子の砕砂、
粒子の細かい砂。 このような条件下では、従来の砂質コンクリートや砕石コンクリートとは異なり、
硬化のトポケミカルメカニズムは、溶液を通過するイオン拡散メカニズムよりも劣ります。
硬化メカニズム。 これは、シンプルだが独創的な対照実験によって確認されました
少量の粗いクリンカーと、
水砕スラグと、10 ～ 12% の水を含む高度に分散された大量の大理石。 で
粉末コンクリート、セメント粒子はマイクロシリカと石粉の粒子によって分離されます。
粒子の表面にある最も薄い水の殻のおかげで、粉末の硬化プロセスが行われます。
コンクリートの漏れが非常に早くなります。 それらの一日の強度は40〜60MPa以上に達します。
ポルトランドセメント、石粉、および反応粉末コンクリートの分散部分。
MK は高い重力流動性を担っており、大量の水を必要とします
SP追加なしで。 C:KM:MK:Pt の比率が 1:0.5:0.1:1.5 の組成では、重力流は
MC の種類に応じて、0.095 ～ 0.11 に等しい水固形比で実装されます。 最大の
MK には水分要件があります。 水との懸濁液は、MK の含水量が 110 ～ 120 重量％になると広がり始めます。 セメントと SP が存在する場合にのみ、MC は水性環境で反応性成分になります。
バインダー（PWV）
乾燥反応性粉末の利点アストリンジェント（PWV）
1. 非常に高強度の RPV、120 ～ 160 MPa に達し、これを大幅に上回ります。
「バラスト」石灰の転化による超可塑化ポルトランドセメントの強度
ハイドロシリケートのセメント化。
2. 短尺導入時のコンクリートの物理的・技術的特性の多機能性
分散鋼繊維: 低吸水性 (1% 未満)、高い耐霜性 (それ以上)
1000サイクル）、高い軸方向引張強さ（10-15MPa）および曲げ引張強さ（40-50MPa）
MPa)、高い衝撃強度、炭酸塩および硫酸塩の腐食に対する高い耐性など。
3. セメント工場における SRPB 生産の高度な技術的および経済的指標、
乾燥、粉砕、均質化などの複合設備を備えています。
4. 多くの地域で広範に発生する珪砂 グローブ、石だけでなく
磁気分離および浮遊選鉱法を使用した鉄および非鉄金属の濃縮技術からの小麦粉。
乾燥反応性粉末の利点
アストリンジェント（PWV）
5. 微細な粒子に複雑に加工された石破砕スクリーニングの膨大な埋蔵量
砕石と石粉。
6. 反応充填材とセメントとの共同粉砕技術利用の可能性
減水剤;
7. 高強度、特に高強度の製造に SRPB を使用する可能性
新世代の砕石・砂コンクリート、一般建築用コンクリート
骨材と結合剤の比率を変えることによって。
8. 非吸水性マイクロガラスと高強度軽量コンクリートの製造可能性
高強度反応粉末結合剤を使用したマイクロソロスフィア。
9. 補修用の高強度接着剤やボンドの製造が可能。
(PWV)
乾燥反応性粉末バインダー (DRB) の適用
乾燥反応性粉末バインダーの適用(PWV)
砕石の製造を目的とした乾式反応粉末コンクリート混合物 (SRPC)
モノリシックおよびプレハブ建築用の自己充填コンクリートは、新しい主要なコンクリートになる可能性があります。
多くの種類のコンクリートを製造するための複合バインダーの一種。 高い離職率
反応粉末コンクリート混合物を使用すると、維持しながらさらに砕石を充填できます。
流動性があり、自己充填性の高強度コンクリートに使用します。 砂を詰めると、
砕石 – 成形、振動圧縮、カレンダー加工などの振動技術用。 同時に
振動および振動力圧縮技術を使用して製造されたコンクリートは、より多くの衝撃を与えることができます。
打設コンクリートに比べ強度が高い。 より高度にコンクリートが得られます
クラス B20 ～ B40 の一般的な構造目的。
圧縮強度、MPa
コンパウンド
反応粉末
0.9% Melflux 2641 F を使用したコンクリート
H/T
0,1
V/C
一貫性
コーンブラー
0,31
ハイガーマン
290mm
ラフト
吸水性
オ-ション
らしさ
重量で言うと、
,
%
kg/m3
2260
0,96
後
蒸している
通常の
条件
硬化
を通して
1日
を通して
28日
を通して
1日
を通して
28日
119
149
49,2
132
反応性粉末コンクリート混合物の有効利用
反応粉の有効活用コンクリート混合物
反応粉末コンクリート混合物に砂や高強度砕石を充填する場合、
強度が 120 ～ 130 MPa のコンクリート、重量コンクリート換算で 300 ～ 350 MPa のセメント消費量
kg/m3 これらは、SRPBS の合理的かつ効果的な使用例のほんの一例です。 有望な
発泡コンクリートおよび気泡コンクリートの製造に SRPBS を使用する可能性。 彼らは使用します
RPBよりも強度が低いポルトランドセメントとセメントの自己強化過程
後者の方が時間はより豊かに流れます。
このようなコンクリートで作られた製品や構造物の動作信頼性の向上が実現されます。
細い短鋼繊維、ガラス、玄武岩繊維を分散させた強化材。
これにより、軸方向の引張強度を4～5倍、曲げ時の引張強度を高めることができます。
コンクリートグレード400～500と比較して6～8倍、衝撃強度15～20倍。
これは、堆積物、火成岩、変成岩起源の岩石からの微粉末を使用したセメント系を極端に濃縮し、SP までの高度な減水レベルを選択する高度なコンセプトです。 これらの研究で得られた最も重要な結果は、重力による拡散性を維持しながら、分散液における水の消費量を 5 ～ 15 分の 1 に削減できる可能性があることです。 レオロジー的に活性な粉末をセメントと組み合わせることで、SPの効果を高め、高密度の鋳物を得ることができることが示されています。
これらの原理は、密度と強度が増加した反応粉末コンクリート (反応粉砕コンクリート - RPB または反応粉末コンクリート - RPC [Dolgopolov N.N.、Sukhanov M.A.、Efimov S.N.を参照。新しいタイプのセメント: セメント石の構造)] に実装されています。 . // 建設資材。 - 1994. - No. 115]。 もう 1 つの結果は、粉末の分散が増加するにつれて SP の還元効果が増加することです。 カラシニコフ V.I. 建築材料の製造のための鉱物分散系の可塑化の基礎：科学博士の学位を取得するための科学レポートの形式の論文。 技術。 科学。 -ヴォロネジ、1996年]。
セメントにシリカフュームを加えて微細成分の割合を増やし、粉末状のファインコンクリートにも使用されます。 粉末コンクリートの理論と実践における新しい点は、0.1 ～ 0.5 mm の割合の細かい砂を使用することです。これにより、0 ～ 5 mm の割合の砂の上に通常の砂があるのとは対照的に、コンクリートが細粒になります。 粉末コンクリートの分散部分の平均比表面積の計算 (組成: セメント - 700 kg、細砂 fr. 0.125-0.63 mm - 950 kg、玄武岩粉 Ssp = 380 m 2 / kg - 350 kg、マイクロシリカ Svd = 3200 m 2 /kg - 140kg）、その含有量は混合物全体の 49% で、細粒砂分率 0.125 ～ 0.5 mm であることは、MK 分散 Smk = 3000m 2 /kg の場合、粉末部分の平均表面積は Svd = であることを示しています。 1060m 2 /kg、Smk = 2000 m 2 /kg - Svd = 785 m 2 /kg となります。 このように細かく分散した成分から、細粒反応粉末コンクリートが製造されます。砂なしの固相の体積濃度は58〜64％に達し、砂がある場合は76〜77％に達し、その濃度よりわずかに劣ります。過可塑化重量コンクリート中の固相の値 (Cv = 0、80-0.85)。 しかし、砕石コンクリートでは、砕石と砂を除いた固相の体積濃度がはるかに低く、これが分散マトリックスの高密度を決定します。
マイクロシリカや脱水カオリンだけでなく、砕石からの反応性粉末の存在により高い強度が確保されています。 文献によると、フライアッシュ、バルト産、石灰石または石英粉が主に導入されています。 Yu M. Bazhenov、Sh T. Babaev、A. コマロフによる低水需要の複合バインダーの開発と研究に関連して、反応性粉末コンクリートの生産における幅広い機会が開かれました。 A.、バトラコフV.G.、ドルゴポロフN.N. VNVを粉砕するプロセスでセメントを炭酸塩、花崗岩、石英粉で最大50％置き換えると、減水効果が大幅に増加することが証明されています。 砕石コンクリートの重力拡散性を確保するW/T比は、通常のSP導入と比較して13〜15％に低減され、このようなVNV-50のコンクリート強度は90〜100MPaに達します。 基本的に、最新の粉末コンクリートは、VNV、マイクロシリカ、細かい砂、分散鉄筋に基づいて得ることができます。
分散強化粉末コンクリートは、プレストレスト鉄筋と組み合わせた鉄筋を備えた耐荷重構造だけでなく、空間的な建築部品を含む非常に薄肉の製造にも非常に効果的です。
最新のデータによると、構造物の繊維強化が可能です。 これは、開発された高強度ポリマーと耐アルカリ性の糸から（布帛）体積フレームを製造する織物繊維の開発です。 外国これは、フランスとカナダで 10 年以上前に、粗骨材を含まない、特に細かい石英骨材を使用し、石粉とマイクロシリカを充填した SP を使用した反応粉末コンクリートの開発の動機でした。 このような細粒混合物から作られたコンクリート混合物は、自重の影響で広がり、織枠の緻密なメッシュ構造とすべてのフィリグリー形状の接合部を完全に満たします。
粉末コンクリート混合物（PBC）の「高」レオロジーは、乾燥成分の質量の 10 ～ 12% の含水量で、降伏強さ α 0 = 5 ～ 15 Pa を提供します。 に比べてわずか 5 ～ 10 倍です 油絵の具。 この 0 を決定するには、当社が 1995 年に開発したミニ比重法を使用できます。レオロジー マトリックス層の最適な厚さによって、低い降伏強度が確保されます。 PBS のトポロジ構造を考慮すると、層 X の平均厚さは次の式で決定されます。
ここで、 は砂粒子の平均直径です。 - 体積集中。
W/T = 0.103 で以下に示す組成の場合、中間層の厚さは 0.056 mm になります。 De Larrard と Sedran は、より細かい砂 (d = 0.125 ～ 0.4 mm) の場合、厚さが 48 ～ 88 μm の範囲で変化することを発見しました。
粒子の中間層を増やすと、粘度および極限せん断応力が低下し、流動性が向上します。 水を加えたりSPを導入することで流動性を高めることができます。 一般に、粘度、極限せん断応力、降伏の変化に対する水と SP の影響はあいまいです (図 1)。
