利用可能なアマチュア無線の文献で出版物が見つかった、同様のユニットのほぼすべての設計が繰り返されました。したがって、「何か」を作成するために「創造的なかゆみ」が現れ、最適なオプションを「山に」集めました。主な要件は、パラメータの劣化のない最大限のシンプルさ、独自の無線要素の欠如、再現性、および自宅での製造の可能性です。最も成熟し、特性の点で優れたトランシーバー RA3AO および Ural 84M の回路設計がベースとされました。

メインボード。
メインボード。

「シングルボード」設計オプションは、プリント回路基板の製造とトランシーバーへの取り付けの容易さの観点から最も便利なものとして選択されましたが、このような設計には、可能な限り最高の感度を得る上での欠点と一部のコンポーネントの非互換性があります。経験が示すように、このようなボードを十数回繰り返した後、トランシーバーの特性は非常に高くなります。上記のシンセサイザを使用した場合、40m の範囲に 8 kHz の間隔で信号を印加したときの 2 つの信号の選択性は 94 ～ 96 dB です。 UHF を使用しない場合の感度は 0.ZmV より悪くありません。測定はハリコフのハムフェストへの次の旅行中にUT5TCで行われました。「ダイナミクス」デバイスが使用されました。これはまさにV.スクリプニクがモスクワの展示会に持ち込んだ「ダイナミクスメーター」の作者のデザインであり、デバイスのデザインを説明するときに、彼は「意図的なダイナミクス」の表を示しました。展示されていたトランシーバーの一部。このようなメインボードと自家製シンセサイザーを備えたトランシーバーは、ソビエトのアマチュア機器の最良の例の最後の例ではありません。この TRX の製造時の目標は、達成可能な最大の「桁」を取得することではないことに注意してください。

ちょっとした叙情的な余談ですが、おそらく自作のアマチュア無線トランシーバーの構築に関する著者の立場を少し説明しています。

それより少し前に、彼は受信機の達成可能な最大ダイナミックレンジを取得する方向で「広範な研究」を実施しました。局部発振器（可能な限り最小限の「ノイズ」を得るために）として、電界効果トランジスタ、バイポーラトランジスタからニュービスタに基づく発電機、「溶融銀」を使用したコイルから同軸および水晶に至るまで、十数のオプションが試されました。「リード」。基本周波数と、その後の分割による 200 MHz を超える周波数の両方で生成されます。その結果、感度約0.2μV、二信号選択性-104dBという、ある“怪物”が誕生した。深い満足感を抱きながら、このトランシーバーのつまみを回すこと数年が経ちましたが、「変化の風が吹いて」新たな時代がやって来ました。「ブルジョワ技術」もソ連のアマチュア無線家の間で現れ始めた。すぐに論争が起こり、「どちらが優れているのか、どちらが悪いのか」という結論が最も一般的でしたが、「彼らは何のために戦っていたのか？」というものでした。 ICOM、KENWOOD、YAESU のハンドルをいくつか回したり、「丘の向こう」のアマチュア無線展示会に行ったり、この機器を少しいじったりした後、深い満足感は消え始めました。 2つの主な疑問が生じた。なぜソビエトのアマチュア無線家は達成可能な最大限のダイナミクスを必要とするのか、そしてトランシーバーの周波数が常に「どこかに欠けている」という事実から誰が恩恵を受けるのか、そしてデジタル通信モードで冷静に作業することは不可能である。そして、完全に明確ではないもう1つの状況は、50〜100Wのトランジスタサイロの人気の欠如です。これは、そのような機器の製造に関与するすべての企業が長い間認識していることです。チューブ出力ステージがあります。それに応じて、ノブは常にひねったり回したりします（オンエアでは、すべての矢印が右を向くまで一定の長い「A」が表示されます）、「クロスベンド」、「スプリット」がないこと。」モード、または 1.5 ～ 30 MHz の周波数で動作するようにまったく設計されていないトランジスタ上の低電力トランジスタサイロ。 2 番目のケースでは、常にスイッチが入っている (ノイズが多い) 追加の「ラウドスピーカー」 (チューブ PA) を使用して作業する必要があります。サイロ内のトランジスタは、ほとんどの場合 50 ～ 100 MHz を超える周波数で動作するように設計されているため、周囲のテレビ視聴者は私たちの兄弟を「本当に愛していて」、会うたびに「帽子を脱ぎます」。その結果、あらゆる種類の「スーパースピーカー」、分割機能付きの「超低ノイズ」VFO、その他の「超一流」に対する私の態度は溶け、トランシーバーはまず第一に、次のようなものでなければならないという強い信念が生まれました。便利で安定して使用できます。そしてそのとき初めて「ダイナミクス」について思い出す必要があります。

TRX 回路設計を選択する際の決定要因の 1 つは、設計の再現性と素子ベースの入手可能性です。提案されているバージョンのメインボードには、希少な要素や代替不可能な要素は含まれていません。ボード入力からの可能な感度は、各ステージを注意深くデバッグせずに達成できますが、0.2 ～ 0.3 µV です。素子と設定を慎重に選択することによって達成された感度は 0.1 μV に劣りません。小さな感度値を測定できる精密機器がないため、ここでのデータは近似値です。測定は、校正済みの電池駆動の水晶発振器とステップ減衰器を使用して実行されました。実際に 0.5 μV を超える「フレア」の測定を試みた無線従事者は、適切な機器がなければこの作業がいかに難しいかを知っています。素子を選択したときに達成された最大 2 信号選択性は 98 dB でした。これらの値は、ミキサー内のダイオードの品質、その選択、デバッグの品質、使用するシンセサイザーの種類、石英フィルターによって導入される減衰とそのマッチングなど、多くのコンポーネントによって異なります。

メインボードはノードに分割できます。

切り替え可能なブロードバンド UHF。
リバーシブルミキサー。
パッシブダイプレクサ。
一致するリバーシブルカスケード。
メイン石英フィルター;
UPCライン;
検出器、ULF、AGCユニット;
基準水晶発振器。

メインボード上の UHF 入力、ミキサー、ダイプレクサー。

高周波増幅器(VT5) X 型負帰還回路 (6) を備えています。 KT939Aアンプに最適なトランジスタの1つです。ボードには、安価でより一般的であるため、KT606A が含まれていました。 UHF による RX のダイナミックレンジの劣化をあまり心配する必要はありません。第一に、UHF は切り替え可能であり、必要に応じていつでもオフにすることができます。第二に、通常、すべての放送局が低いレベルで聞こえるため、最も静かな帯域でのみオンにする必要があります。このカスケードを過負荷にします。カスケードのセットアップはユーザーのニーズによって異なります。トランジスタのタイプとそのモードに応じて、可能な最大の感度を確保するか、ダイナミックレンジの上部「バー」に対するこの段の影響を最小限に抑えることができます。

ミキサー回路(4)からお借りしました。このオプションの主な利点は、可逆性、低い局部発振器レベル (1.4V) での可能な限り高いダイナミックレンジ (DBL 最大 140 dB) です。もちろん、部品点数の点で、アマチュア無線家が通常使用するミキサーよりも複雑で高価です。しかし、このユニットが受信機全体の動作の品質を決定し、それを節約することはまったく無意味であることを忘れてはなりません。ミキサーをどれだけ慎重にセットアップするかによって、受信側が空気をどのように認識するか、そこで何が聞こえるか、どれだけの「ゴミ」が送信機に送信されるか、送信機にどれだけ複雑なバンドパスフィルターを作成する必要があるかが決まります。近所の人がテレビを受信している間に仕事をする。分周器 D1 の一部は、アーム VT1、VT2 および VT3、VT4 の入力で直接「位相がずれた」信号を確保するために、ミキサーに直接取り付ける必要がありました。ミキサーはさまざまなタイプのダイオードと互換性があります。ショットキー型ダイオードが最適であると考えられます。国内リスト中、KD922のみが入手可能です。 KD512、KD514 への移行はパラメータの目立った劣化を引き起こしませんが、これはダイオードの選択の影響を受けます。

後段のミキサーと一致させるために、このボードは通常の 「古典的な」ダイプレクサ L1、L2、C7、C8。基本的には設置する必要はありません。 VT15 KP903 モードを選択すると、良好な調整が得られます。ダイプレクサを使用すると、高品質のコイルを使用した場合にのみ、完全に除去することはできませんが、影響を受ける周波数のレベルを大幅に低減できます。 VT15 双方向ステージは、可能な限り低い雑音指数を持ち、ミキサーのダイナミックレンジを低下させず、ミキサーと DFT によって生じる減衰を補償する必要があります。このカスケードの数多くのアプリケーションにより、その効果的な動作と高いパフォーマンスが実証されています。このカスケード用の最も一般的で高品質なトランジスタは、KP903A タイプです。 KP307、KP303、KP302は最大スロープ値で使用できます。次に、トランス T3 を通った信号は水晶フィルター ZQ1 に送られます。フィルターの詳細については以下で説明します。 ZQ1にはラダーフィルタを使用しています。フィルタは、共振回路 L3 を介して IF パスと調整されます。送信時にトランジスタ VT7 がオンします。 2 番目のシャッターは電力を制御します。 IF ラインは KP327 トランジスタを使用して組み立てられています。回路はRA3AOから借用したものです。私の意見では、これはそのような道にとって最良の選択肢の1つです。ここでは、ダブルゲート電界効果トランジスタやその他のタイプを使用できます。 (テストできたもののうち) 最も優れたものは BF980 であることが判明しました。他のタイプの輸入トランジスタは、設計開発時に入手できなかったため、テストされませんでした。ゲインを調整するために、2 番目のゲートで固定された低電圧で最初のゲートを通過する「フィールドワーカー」のパススルー特性が飽和するという特性を利用しました。この方法では、2 番目のゲート (2) を使用する従来の方法よりも、信号の歪みが少なく、大幅に線形な応答が得られます。深い制御特性を得るには、4 つのカスケードが使用されます。過剰なゲインは、IF 回路を抵抗 R38 と R46 で短絡することによって除去されます。 VT8 には最小の雑音指数を持つトランジスタを選択する必要があります。 VT9、VT10、VT11はKP350に置き換え可能です。 Ksh の KP350 および KP306 に対する KP327 の利点は、静電気 (最大 15 V) を恐れず、黄色の金属コーティングがないことです。

リファレンスジェネレーター、メインボード上のIFパス。

検出器- トランジスタ VT12 のパッシブスイッチ。このトランジスタのチャネル抵抗は、ゲートの電圧の影響を受けて周期的に変化し、周波数 Fop は長方形に近い値になります。検出器出力からの AF 信号は、回路 R61、R62、C52、C51 によってフィルタリングされます。信号帯域幅は、下からは約 200 Hz の周波数で制限され、上からは約 3 kHz の周波数で制限されます (2)。おそらくこれは、このボード上で少し「人生を台無しにする」唯一のノードです。より正確に言えば、彼ではなく、リファレンスジェネレーターです。検出器が動作するための RF 電圧レベルは非常に高く、IF が失敗した場合には、いくつかの「余分な病変」が発生する可能性があります。著者 (2) と同様に、K157UD2 マイクロ回路は予備の ULF およびアンプ、AGC 整流器として使用されました。代わりに、2 つのオペアンプを使用できます。帯域幅の上限制限は、R63、C58 チェーンを使用して調整できます。ＡＧＣアンプＤ１．１Ａの入力は、予備の超音波アンプの出力に接続されている。トランジスタ VT13 はさまざまな目的に使用でき、そのようなモードが必要な場合には、オペレータの要求に応じて AGC 回路をオンまたはオフにすることができます。ここで、このキーは送信中に AGC をブロックするために使用され、このモードでは送信機の出力パワーを示す S メーターの読み取り値が歪まないようにします。

メインボード上のAGCとULF。

AGC整流増幅器は変わらずでした。著者のバージョンでは、AGC の「ガタつき」が観察されたため、「高速」チェーンの時間特性が変更されました。 C74 の容量は 0.047 ～ 0.1mF まで増やす必要がありました。マニュアルレギュレータからの電圧は、ダイオード VD19 と VD18 を介して IF ゲイン制御回路 (たとえば、「IF ゲイン制御」、「セルフリスニングレベル」) に供給できます。 K174UN14 マイクロ回路は最終的な ULF として使用されました。接続図は代表的なものです。上記の帯域幅はチェーン C68、R80 によって決まります。 ULF 出力は、スピーカーにロードすることも、分配器 R84、R85 を介してヘッドフォンにロードすることもできます。ゲインは抵抗R17で調整できます。

トランシーバー設計全体の「単一基板」設計を確保したいという要望に負けて、 参照ヘテ・ロダン。もちろん、これにより「影響を受ける箇所」が状況を複雑にしました。参照ヘテロジーンが別のシールドされたコンパートメントで作成されていれば、それらのいくつかは完全に回避できます。 IF が成功すると、9 つの範囲すべてでポイント数が 3...5 を超えません。マイクロ回路の電源バスとこのノードの周囲のメタライゼーションの追加の接地接続を工夫すれば、それらをほぼ完全に取り除くことが可能です。ボードをレイアウトする際、サポートユニットからの干渉を最小限に抑えるためにあらゆる手段が講じられました。このノードはボードの隅にコンパクトに配置され、ボードの両側の周囲に最大限の量の「グランド」フォイルが残されました。要素が取り付けられている側では、錫メッキされたシールドボックスの錫で覆うことができ、電力経路をカットして、電源用の追加のデカップリング要素とフィルタリング要素を基板上に残すことができます。繰り返しの経験が示すように、主な放射はインダクタから発生し、周波数をシフトする役割を果たします。最小のインダクタンスを得るように努力する必要があります。なぜなら 20 ～ 30 μH を超えるアイドルインダクタンスでは、15 V を超える RF 電圧が発生する可能性があります。

ボードのセットアップ- 典型的には、アマチュア無線の文献で繰り返し説明されています。要素 R1 および C2 の定格は、どのノードが局部発振器として使用されるかによって異なります。これがシンセサイザーの場合、R1 = 470...68 オーム、C2 の公称値は 68 pF ～ 10 nf になります。シンセサイザーからの「ノイズポイント」の数が最小限に抑えられているため、マッチングの品質は耳でわかります。要素 11、L2、C7、C8 は、IF 周波数で共振するように調整されます。抵抗 R19 の公称値は 50 ～ 200 オームです。このノードの調整の質によって、「病変」レベルの全体的な低下と感度のわずかな増加が決まります。 ZQ1 の調整は、抵抗 R22、R26、Rф と巻数 Lcb の選択によって行われます。洗浄フィルタ ZQ2 は抵抗 R52 および R54 と一致します。 IF パスの全体的なゲインは、R28、R38、R46 を使用して選択できます。抵抗 R39、R47、R53、R60 は Kus に影響を与え、AGC の品質を段階的に決定します。

トランスT1の製造について

透磁率 400 ～ 2000 のフェライトがテストされました。リングの直径は 7 ～ 12 mm、ワイヤはツイストされたものとツイストされなかったものがあります。結論 - すべてがうまくいきます。主な要件は、慎重な製造、フェライトへの巻線の短絡がないこと、およびアームの必須の対称性です。ミキサー内のダイオードは、少なくとも開放接合抵抗と静電容量に従って選択する必要があります。トランジスタVT1、VT2。 VT3、VT4 は相補ペアとして選択する必要があります。または少なくとも同じタイプのトランジスタのペア、なぜなら... 同じKusのKT368と363を見つけるのは困難です。原則として、KT368 Kus。 KT363よりもはるかに高いです。 VT5 エミッタでは、R86 と C9 の値がチェーンで選択されます。トランジスタの種類によって異なります。 KT606 の場合、R86 は 68 ～ 120 オーム以内で、C9 は 28 MHz (通常は 1nF) で最大ゲインに調整する必要があります。R87 を使用すると、たとえば最大感度によってトランジスタを流れる電流を選択できます。 KP327 トランジスタは基板の底部にはんだ付けされています。

広く入手可能な部品から作られたシンプルな自家製 HF トランシーバーの概略図。

主要ブロック図

米。 1. ROSA トランシーバーのメインブロックの概略図。

既製の周波数シンセサイザーを自由に使えるので、それをどこかに取り付けることに決め、選択はこの回路に落ちました。

コメントと修正

組み立て中に、上に取り付ける部品の図面に複数の間違いがすぐに発見されました。混乱を避けるために、この図の指定に依存する必要はありません。

米。 2. 本体のプリント基板（部品側から見た図）。

線路側の基板はほぼ誤差なく出来ています。配線にご注意ください。
トランジスタ KP903 の場合 - 不正確です。360 度回転する必要があります。

米。 3. ROSA トランシーバーのメインブロックのプリント基板。

組み立てるときは、図を見て、基板を見て、必要な部品を差し込むだけで、間違いはありません。スキームがシンプルなので、慌てることなく、手間をかけずに 1 日でボードを充電できます。

エレクトレットマイクを使用する場合は、マイクアンプからコンポーネントを除外する必要があります
C33、C29、C25。それ以外はすべてスキームに従っています - コメントはありません。

トランシーバー部品

詳細について少しお話します。チョークL2～L5は純正DPMシリーズを使用しました。当初、ずっと前に組み立てた同じタイプの最初のトランシーバーでは、
以下の寸法のフェライトリング:

外径7mm、
内径4mm、
高さ2mm。

これらのフェライトリングの周りに、できればシルク絶縁体で 0.2 mm ワイヤを 30 回巻き付けました。
でも普通のPEVで巻いてます。

変圧器 (T5 を除く) は同じサイズのリングに巻かれ、3 本と 2 本のワイヤでより合わせられます - 0.12 mm ワイヤで 12 回巻かれます。

T5 として、中国の無線機の回路を使用しました。より大きな輪郭を見つけることをお勧めします。巻線は0.12mmワイヤーで12巻きと4巻きです。

パワーアンプ回路

最終的なアンプ回路は 2 つの回路で構成されています。どちらかは覚えていません。完成したアンプの写真を写真に示します。

米。 4. トランシーバー用パワーアンプの回路図。 (著者のオリジナル写真 - 200KB)。

端子トランジスタの初期静止電流を 160 mA に設定します。すべてが正しく組み立てられていれば、追加の調整なしですぐに動作します。

米。 5. 完成したパワーアンプ基板の写真 (大きいサイズ - 300KB)。

フェライトリングをコンピュータの電源から取り出しました。残念ながら、必要なフェライトサイズが見つかりませんでした。これらを使用する必要がありました。結局のところ、アンプはそれらでも非常に満足に動作します。

リングの色は黄色です。このサイロのパワーを大まかに測定したところ、次のことがわかりました。

バンド80、40メートルで約20ワット。
20メートルで約10ワット。

何もすることができません。リングのために周波数応答がブロックされます。他の範囲ではテストしていません。出力トランス T4 には 0.7 mm のワイヤが 12 回巻かれています。トランス T3 は同じですが、T1 は 7x4x2 リングに巻かれており、0.2 mm のワイヤが撚り合わされて 12 回巻かれています。

バンドパスフィルター

バンドパスフィルターは Friendship トランシーバーから取得したものです。写真を参照してください。

米。 6. トランシーバーのバンドパスフィルター。

電信の参考資料として、ミャスニコフのトランシーバーの回路、つまり「シングルボードユニバーサルパス」を使用しました。

米。 7. バンドパスフィルターの概略図。

周波数シンセサイザー

周波数シンセサイザー回路も付けています。すでに準備ができているので、ファームウェアはありません。

米。 8. 周波数シンセサイザ回路（拡大図 - 160KB）。

トランシーバーアセンブリ

さて、残りの写真は、何が起こったのか、どのように組み立てられたのかを示しています。写真をフルサイズで表示するには、写真をクリックしてください。

米。 9. DVD ケース内のトランシーバーのデザイン (写真 1)。

米。 10. DVD ケース内のトランシーバーのデザイン (写真 2)。

米。 11. DVD ハウジング内のトランシーバーの設計 (写真 3)。

米。 12. 完成した組み立て済みトランシーバーの写真。

トランシーバー自体についてあと 2 つ説明します。私の意見では、そのシンプルさにもかかわらず、非常に優れたパラメーターを備えています。作業するのが快適です。

その他のすべての質問については、dimka.kyznecovrambler.ru までお問い合わせください。

定格10Wのトランシーバーパワーアンプ「RadioN」

パワーアンプはSW-2013トランシーバーなどの回路設計ソリューションを活用して設計されています。 ;) Alexander Shatun (UR3LMZ) によって作成されました。このアンプは、セルゲイ・ベレネツキー (US5MSQ) の逆パスに基づいて作られた HF トランシーバー「RadioN」用に設計されています。

これで、RadioN トランシーバーを製造するためのプリント基板のラインが完成したと自信を持って言えます :) 初心者のアマチュア無線家でもトランシーバーの「構築」を始めることができます。多くの人にとって、これは独立して作られた最初のトランシーバーではありませんが、このトランシーバーの組み立て、構成、放送のプロセスがあなたの記憶に良い印象だけを残すことを願っています;)そして肯定的なレビューだけが聞こえるでしょう。このトランシーバーは当初、160、80、40 m の 3 つのアマチュア無線帯域で SSB と CW を運用するように計画されていましたが、その後 40、80、20 m に変更され、さらに 30 m の範囲のバリエーションも追加されました :)

以下は以前に開発され、キット、組み立て済みボード、ブランク PCB として提供されています。
- メインボード (IF=500 kHz および電気機械フィルターを備えた可逆パス);
- バンドパスフィルターボード (PDF);
- スムーズレンジジェネレーターボード (VFO/VFO);
- SWRメーター付き低周波フィルターボード(LPF);
- 「Hedgehog」と呼ばれるMF、DV、HF範囲のユニバーサル周波数シンセサイザー用のボード。
- ユニバーサルシンセサイザーおよびリバースパス用の適応/インターフェースボード。
図、説明、写真などの情報は、私のウェブサイトの関連セクションに含まれています。ブロック/アセンブリ/ボードのラインは、IRF510 または RD16HHF1 トランジスタをベースとしたパワーアンプによって完成されます。さらに、プリント基板は両方のタイプのトランジスタを搭載できるように設計されています。アンプ基板は片面で、両面にマスクとマーキングが施されています。

プリント基板の寸法 - 110x50 mm。
パワーアンプ供給電圧 - 12...13.8 V DC;
周波数範囲 1.8 ～ 15 MHz での定格出力電力 (トランジスタ RD10HHF1-10 W を使用)。
最大出力電力 - 15 W以上;
IRF510 トランジスタを使用した場合、周波数範囲 1.8 ～ 15 MHz での定格出力電力 - 低周波で 10 W から 20 m で 3 ～ 4 W。
消費電流 - 最大 3 A;
感度: IRF510 トランジスタのバージョン - 0.15 Veff、 トランジスタ RD16HHF1 のオプション - 0.30 Veff
制御信号 RX/TX - 定電圧 +9 V。

IRF510 出力トランジスタを使用したパワーアンプ回路を以下に示します。

出力トランジスタ RD16HHF1 を使用したパワーアンプ回路を以下に示します。

回路にはわずかな違いがありますが、顕著だと思います:) すでに書いたように、パワーアンプの回路基板は両方のタイプのトランジスタを搭載するように設計されています。 IRF510 は低周波数範囲で 10 W を供給し、すでに 20 m で最大 2 ～ 3 W の出力電力の低下があり、RD16HHF1 のアンプはすべての範囲で正確に 10 W を供給します。 RD16HHF1 の場合、出力に図に示されているローパスフィルターが存在することが重要です。アンプ内の無線コンポーネントの主要部分は、コイル、リレー、コネクタを除き、表面実装用です。パワートランジスタは基板の下に設置され、ヒートシンクに取り付けられます。この場合、表面積500 cm2のアルミニウムフィン付きラジエーター122x50x37 mmを提供します。 6 つの穴を開けて、そこに M3 ネジを切る必要があります。この穴は基板自体と出力トランジスタを取り付けるために必要です。 RD16HHF1 トランジスタを使用してアンプを作成する場合、トランジスタは KPT 熱伝導ペーストを使用してラジエーターに直接取り付けられます。IRF510 バージョンでは、特にトランジスタをケースや外部から絶縁する必要があることに留意する必要があります。お互い、つまり固定には絶縁ガスケットとブッシュを使用する必要があります。また、IRF510のバージョンでは、コイルL1、L2にローパスフィルターが設置されていません（ワイヤージャンパーに置き換えられています）。長期間の送信動作中の出力トランジスタの過熱を避けるために、ラジエーター（または金属シャーシ/ケース）の有効放熱面積は、RD16HHF1 の場合は少なくとも 250 平方センチメートル、少なくとも 400 平方センチメートルである必要があります。 IRF510用。

組み立てと構成:

間違いなく組み立てられたPAのセットアップは簡単で、出力段トランジスタの静止電流を設定し、TRX「RadioN」の一部としてメインボードのIFパスのゲインをペアリング（調整）するだけです。初めて PA の電源を入れる前に、ジャンパー J1 を取り外し、同調抵抗 R19、R20 を最小位置 (基板にマークされている) に設定し、電流計を介して +13.5...+ から電力を供給する必要があります。 14 V 電源 (念のため、3.5 ～ 4 A の過負荷に対する保護機能が取り付けられていることが望ましい)。 PA 出力 (直接、または 80 m の範囲に接続されたローパスフィルターボードを介して) に、少なくとも 10 W の消費電力を持つ等価負荷を負荷します。 R19をスムーズに調整して+9V TX電圧をボードに印加し、リレーK1の消費電流約12～16mAを考慮して、上部トランジスタVT6の静止電流を250mAに設定します。電流計は260～265mAを示すはずです。次に、R20を滑らかに調整して、下側のトランジスタVT7の静止電流を250 mAのレベルに設定します。電流計はすでに出力段（両方のトランジスタ）の合計静止電流を示しているはずです。 510-515mA。コネクタ J1 にミリ電流計を接続すると、前段 VT4、VT5 の合計静止電流を監視できます。ジャンパー J1 を配置します。
周波数 3.6 MHz の信号ソースを PA の入力 (オフラインセットアップ中の PDF または GSS の TX ボードの出力) に接続します。電信モードをオンにし、メインボードの同調抵抗器 R11 でキーを押すと、50 (51) オームの負荷で 22.4 Veff の出力電圧が得られます。定格出力10W。 RF電圧計または低静電容量プローブを備えたオシロスコープをお持ちの場合は、信号のカスケード通過を監視できます。制御点でのおおよその値が回路図に示されています。
PA の取り付けは、マスクとマーキングを使用して 110x50 mm の片面プリント基板上で実行されます。トランスとインダクタの巻線データは回路図に示されています。

110x50 mm のパワーアンプ用プリント基板のコストは 120 UAH です。

IRF510 トランジスタを使用したパワーアンプを組み立てるキットの価格は 400 UAH です。

RD16HHF1 トランジスタを使用したパワーアンプを組み立てるキットの価格は 820 UAH です。
キット内容はこちら（ラジエターは付属しません）
さらに：
1 つのトランジスタ用の絶縁キット (M3 ブッシュ、ガスケット、M3x12 ネジ、D3 ワッシャー) のコストは 5 UAH です。

1 つのトランジスタ RD16HHF1 のコストは 235 UAH です。
IRF510 トランジスタ 1 個の価格は 20 UAH です。
フェライトリング M2000NM K7x4x2 - 3 UAH。
ラジエーター122x50x37 mm（穴を開けたりネジを切ったりしない）のコストは120 UAHです。
熱伝導ペーストKPT-8（ジャー10 g） - 15 UAH。
シリコーンベース。動作温度 -60 ～ +180 °C

フェライトリング EPCOS (N87 R12.7x7.9x6.35) - 15 UAH。

2xRD16HHF アンプを使用して 160、80、および 40 m 帯域で動作するトランシーバーのビデオ:

2xRD16HHF アンプを使用した、すべての HF 帯域（ただし入力蛇行部分）でのパワー測定のビデオ:

相互接続図:

もちろん、標準として、周波数を「安定させる」ためにスムースレンジジェネレーター (VFO) ボードとデジタルスケールを使用できます。 GPA の図と説明は Web サイトにありますが、何らかの方法でデザインを改善して、より現代的なものにしたいと思っています。)

HF トランシーバーのメインボードのスキーム。 SSB変調を備えたHFトランシーバー回路。等高線ワインディングデータ

A.タラソフ (UT2FW)
アマチュア無線家。 KB および VHF 10/97

このユニットには独自のソリューションはなく、回路設計は TRX RA3AO と Ural-84M をテーマにしたバリエーションです。設計を選択する際の主な要件は、達成可能な最大の特性を維持しながらの再現性、シンプルさです。現在入手可能な要素ベースが使用されました。多くの決定は批判される可能性があります。創造的なプロセスには終わりがなく、絶え間なくやり直しと改善が行われるため、完成版を見るのは困難ですが、プリント基板を工業的に生産することを中止する必要がありました。

当初、トランシーバーは SSB を主な種類の放射線として動作するように設計されました。帯域幅を狭めるために、帯域調整付きの 4 クリスタル消去フィルターが導入されています。狭帯域受信のファンには、ブランドの TRX と同様に、高品質の狭帯域水晶フィルターの製造または購入に追加費用がかかることをお勧めします。一般に、アマチュア無線家の間で最も人気のある石英製の自家製ラダーフィルターは、高品質の狭帯域受信には十分な特性がありません。これらの目的のためには、差動ブリッジ回路を使用してフィルターを作成するか、非常に高品質の水晶振動子を使用する必要があります。ブランドのフィルターのセットを購入することもできますが、そのコストはトランシーバーの他のすべてのコストと同等になります。

「アップコンバート」オプションは、十分に単純で実証済みの周波数シンセサイザー回路がなかったため、考慮されませんでした。この設計オプションは、1 ～ 30 MHz を連続的にカバーするデバイスでは意味があり、9 つの狭いアマチュアバンドで動作する場合、5 ～ 9 MHz の安価な IF で許容可能な選択性を達成できます。

多くの人は、IF で直接 SSB 信号を生成する場合、少なくとも 40 dB のキャリア抑制に関する問題を経験します。この問題は実際よりもはるかに現実離れしているように私には思えます。ほとんどすべての安価なブランドのトランシーバーでは、この形成は 8 ～ 9 MHz の IF で発生します。たとえば、TRX FT840 や TS50 で抑制されていないキャリアを聞く人はいないと思います。 SSB シグナルシェイパーアセンブリの品質は、メーカーの能力と忍耐力に依存します。 TRX Ural-84 のように、バリキャップを使用した最も単純な変調器を使用すると、優れた特性が得られます。出力段を駆動するのに十分なレベルを変調器から取得しようとしないでください。そうすると、キャリアを抑制できなくなります。

メインボードを開発する際には、ほぼすべてのラジオ市場で見つかる要素を使用しました。金メッキ端子を備え、VP インデックスを備えた特別なものはすぐに除外されました。例えば、輸入品のBF980では2段階で必要なゲインを得ることができます。しかし、常に販売されているわけではないため、パラメータは劣っていますが、KP327の国内類似品が使用されました。基板には交換不可能な部品は含まれていません。各ステージを個別に注意深くデバッグしなくても、ボード入力からの感度は 0.2 ～ 0.3 μV で、部品の選択と慎重なチューニングにより 0.08 ～ 0.1 μV になります。このようなメインボードと図で説明したシンセサイザーを備えたトランシーバーの 1 つは、UHF がオフのときの感度が 0.4 μV、2 つの信号が 8 kHz、95 dB の分離で供給されたときの 2 信号選択性を備えていました。測定はUT5TCで行いました。これらは制限値ではありません。トランシーバーは、かなり高い減衰を備えた直径 6 mm のフレーム上の入力バンドパスフィルターと、ミキサー内の従来の高周波ダイオードを使用しました。ただし、経験が示すように、通常の日常業務用に設計されたトランシーバーでは、ダイナミックレンジの数値を追求すべきではありません。 80 dB の値は、ほとんどのアマチュア無線に適しています。スーパーダイナミックレシーバーの使用は、TRX での直接対決の競技でのみ意味があり、すべての参加者がリニア信号を扱う場合に限ります。近隣の送信機からの干渉に関する問題は、受信機のダイナミックレンジが低いことが原因ではなく、アマチュア無線家志望者が誰よりも勝とうとしているという事実から生じることがよくあります。すべての矢印はすべて右向きです。道。

FT840、Priboy、RA3AO のノブを長年回し続けている US5MIS の観察によると、これらの機器はすべて耳で聞くとほぼ同じように聞こえます。しかし、同じ方法を使用して比較測定を実行したところ、TRX RA3AO は隣接チャネルの 1 V のレベルに応答し、Priboi は 0.8 V、FT840 は 0.5 V で応答しました。しかし、使いやすさ、安定性、サービスは良好でした。彼らの犠牲を払いました - FT840を出発しました。私がこれらすべてを説明しているのは、私たちの自家製（または「Priboy」などの半自家製）機器がどれほど優れているかを示すためではなく、特定のレベルおよび特定の条件下ではダイナミックレンジの追求が理にかなっていることを明確にするためです。スーパーダイナミックな RA3AO の幸せなオーナーの多くは、ダイナミクスの点で「弱い」FT840 と喜んで交換すると思います。私たちのアマチュア無線家の間でよく見られるもう 1 つの固定観念について触れたいと思います。これは、シンセサイザーは「ノイズが多い」という思い込みです。 Kovel シンセサイザーの誕生後、私のトランシーバーには VFO が搭載されておらず、シンセサイザーのみが搭載されていました。上では、シンセサイザーを VFO として使用する場合に、メインボードの入力から達成できる感度について説明しました。 G4-102A も G4-158 も G4-18 も最大感度を測定できない場合、どのような種類のノイズについて話すことができるでしょうか。ボードの感度を評価するには、別の水晶発振器を作成し、電池から電力を供給し、二重スクリーンでシールドし、最大 136 dB のアンテナを使用する必要がありました。

メインボード自体の説明に移りましょう。これには以下が含まれます。

切り替え可能な UHF、可逆ミキサー、パッシブダイプレクサー、電界効果トランジスタのマッチング可逆ステージ、メイン水晶フィルター。
IFライン、基準発振器、検出器;
ULF および AGC ノード。

回路図を詳しく見てみましょう。

高周波アンプ（VT5） - X型負帰還回路を搭載。このタイプのアンプの可能なパラメータの範囲は次のとおりです。

IP13 - +(21...46) dBm;
KPI - -7...+12dBm;
Kus - 2...12dB;
Ksh -2.2...4,ODB。

簡単に言えば、干渉レベルが非常に高い夕方であっても、UHF は 40 メートルで過負荷になりません。最大感度は、田舎でも 28 MHz の放送ノイズを聞き取ることができるほどです。このようなアンプに最適なトランジスタの 1 つは KT939A です。ボードには、安価でより一般的であるため、KT606A が含まれていました。 UHF が RX のダイナミックレンジを悪化させることをあまり心配する必要はありません (ここでも「ダイナミクス」について話しています。私は罪人です。私自身、かつては極端な数値に夢中になっていました)。まず、UHF は切り替え可能で、いつでもオフにすることができます。第 2 に、これをオンにする必要があるのは、通常、すべてのステーションが低いレベルで聞こえる、弱い送信中の最も静かな帯域でのみであり、どのステーションもこのカスケードに過負荷をかける可能性は低いです。第三に、「悪魔は描かれているほど恐ろしいものではない」ということです。 R399A など、ほとんどすべての産業用ラジオコントロールユニットは UHF を使用しており、スイッチをオフにすることはできません。

このカスケードの構成はユーザーのニーズによって異なります。トランジスタのタイプとそのモードに応じて、可能な最大の感度を確保するか、ダイナミックレンジの上限に対するこの段の影響を最小限に抑えることができます。

ミキサーについては以前の記事で書きましたが、その回路は以下から借用しました。このオプションの主な利点は、可逆性と、低い局部発振器レベルでのかなり大きなダイナミックレンジ (Dbl - 最大 140 dB) です。もちろん、部品点数の点で、一般的に使用されているミキサーよりも複雑で高価です。しかし、このユニットが受信機全体の動作の品質を決定し、それを節約することは無意味であることを忘れてはなりません。

ミキサーをどれだけ慎重にセットアップするかによって、受信側が空気をどのように認識するか、そこで何が聞こえるか、送信のためにどれだけの「ゴミ」が送信されるか、送信するためにどれだけ複雑なバンドパスフィルターを作成する必要があるかが決まります。 TVI なしで静かに作業できます。アーム VT1、VT2 および VT3、VT4 の入力における信号の位相がずれていることを確認するために、分周器の一部 (D1) をミキサーに直接取り付ける必要がありました。これは局部発振器側の最も重要な要件です。従来の局部発振器を使用する場合は、逆位相信号を別の方法で生成する必要があります。ここでは、Kovel シンセサイザーとの接続の最も単純なバージョンを使用します。

トリガーの使用は、その出力における信号が可能な限り蛇行に近いという事実によるものでもあります。従来の GPA とドッキングする場合、LM、TL タイプなどの他の ESL マイクロ回路を使用する必要があります。主な要件は、トランジスタスイッチの入力に、レベルは等しいが、理想的には位相がずれている高周波信号が存在する必要があることです。キーには、で推奨されているトランジスタ KT368 および KT363 が使用されています。他のトランジスタでは実験は行われていません。ミキサーはさまざまなタイプのダイオードと互換性があります。ショットキーダイオードが最適であると想定できます。 KD922 から KD512、KD514 への移行では、パラメータに目立った劣化は発生しません (ダイオードの選択の影響を受けます)。私の意見では、KD922 ダイオードの他のダイオードに対する主な利点は、選択され、個別の容器にパッケージされて供給されることです (したがって、混合は排除されます)。厳選されたKD503を使用したミキサーは、KD922とほぼ同様に動作します。

T1 トランスの対称性と製造品質は非常に重要です。入力 T1 からの入力抵抗:
1.9MHz-7500m、
3.5MHz-5600m、
7MHz～3000m、
10MHz～4000m、
14MHz-3900m、
18MHz-3000m、
21MHz～1500m、
24MHz～1200m、
28MHz-1300m。

DFT に同意する場合は、これを考慮する必要があります。入力インピーダンスを 50 オームに近づけるためにさまざまな変換比を試すことができますが、メインボードの固有抵抗に合わせて DFT の結合コイルを変更する方が簡単であることが判明しました。後続のステージと一致させるために、従来のダイプレクサが使用されます。図では、図 1 は、IF = 9 MHz のダイプレクサデータを示しています。基本的には設置する必要はありません。 VT15 KP903 モードを選択すると良好なマッチングが得られますが、ダイプレクサを使用すると可能な限り最高の感度を得ることができ、影響を受けるポイントを完全に除去できない場合は、そのレベルを大幅に下げることができます。ミキサーの後の VT15 アクティブ双方向ステージは、可能な限り低い雑音指数を持ち、ミキサーのダイナミックレンジを低下させず、ミキサー、DFT、ダイプレクサーによって生じる減衰を補償する必要があります。このカスケード用の最も一般的で高品質のトランジスタは KP903A です。 KP307、KP303、KP302（最大スロープ値あり）、KP601が使用できます。 VT15 の後、信号はトランス TZ を通って水晶フィルター ZQ1 に送られます。抵抗 R26 はマッチングに使用されますが、必要ない場合があります。この手順は、R22 を使用して実行することもできます。 ZQ1には6結晶石英ラダーフィルターを使用しました（図4）。 CW モードで帯域幅を狭めるには、リレーを使用して外部共振器と並列に追加のコンデンサをオンにします。もちろん、このような CW フィルターは高品質とは言えません。ナローバンドCWのファンの場合は、別途クリスタルフィルターが必要です。

なぜ6結晶フィルターが使用されるのですか? 8 枚または 10 枚のプレートが一般的に行われます。ただし、このフィルターは送信にも使用され、許容可能な SSB 品質を得るには約 3 kHz の帯域幅が必要であることを忘れてはなりません。ただし、アマチュアバンドが過負荷になっている状況での受信には、2.2 ～ 2.4 kHz の帯域で十分です。したがって、-3 dB レベルの帯域幅は 2.3 ～ 2.4 kHz となり、矩形性が低くなります。という妥協案が選択されました。その結果、非常に高品質の受信と良好な送信信号が得られます (これは、8 つのクリスタルフィルターを使用して生成された信号については言えません)。 8 クリスタルフィルターに勝るもう 1 つの利点は、透明帯域の減衰が少ないことです。これにより、増幅経路全体の最大感度が確実に達成されます。

図4

透明帯域外の減衰を増やすために、IF パスで 4 つのクリスタルのクリーンアップフィルターが使用されます (図 5)。両方のフィルターの合計減衰量は 100dB を超えます。図 4、5 は、最も頻繁に見られる、ハウジング B1 のプレートから作られた石英ラダーフィルターの平均データを示しています。クリーンアップフィルターは IF パスによってもたらされるノイズをカットし、通過帯域の滑らかな調整が適用されるため、SSB モードでの干渉からわずかに離調することができます。もちろん、帯域幅をスムーズに変更するこのオプションに大きな期待を寄せるべきではありません。第一に、狭まりはフィルタのスロープの片側でのみ発生し、第二に、4 結晶 ZQ から 40 dB 以上を得るには問題があります。しかし、この複雑な機能は非常にシンプルで安価なので、小規模とはいえ、そのようなサービスを拒否する意味はありません。クリーンアップフィルターは、2.4 kHz の帯域幅用に設計する必要があります。バリキャップによる帯域の滑らかな狭窄により、水晶の品質係数に応じて、帯域 600 ～ 700 Hz まで、上の傾きが下の傾きに近づきます。しかし、フィルタの矩形性が低いため、このような帯域幅でも SSB 局を受信することが可能です。このモードは、160、80、および 40 m の範囲でよく使用されます。示されたバリキャップの代わりに、複数の KB 119、KB 139 を並列接続して使用できます。

図5

ZQ1 水晶フィルタは、結合コイルを備えた共振回路 L3 を介してアンプ経路 (図 2) と整合します。フィルタ抵抗が 300 オームと大きく異なる場合は、結合コイルの巻き数を選択する必要があります。送信時にトランジスタ VT7 がオンします。 2 番目のゲートはトランシーバーの出力電力を調整します。

IF ラインは KP327 トランジスタを使用して組み立てられています。回路はRA3AOから借用したものです。私の意見では、これはそのような地域を構築するための最良の選択肢の1つです。ここでは、2 ゲート電界効果トランジスタやその他のタイプを使用できます。 BF980が一番良かったです。私たちの業界はこのトランジスタの特性をコピーすることができませんでした。KP327 は、BF980 と比較すると、Ksh と Kus の両方で劣っていますが、トランジスタの Ksh は決定的に重要ではありません。

VT8 の場合は、ノイズが最小限のトランジスタを選択する必要があります。通常、最良のコピーは KP327A の中にあります。 VT9、VT10、VT11もKP350に置き換え可能です。 KP350 および KP306 に対する KP327 の利点は、Ksh 値が優れていること、静電気に対する耐性があり、「ゴールドディガー」がそれらにまったく反応しないことです。トランジスタには貴金属は含まれていません。ゲインを調整するために、低電圧で第 1 ゲートを通過する電界効果トランジスタの通過特性が第 2 ゲートで飽和するという特性を利用しました。過剰なゲインは、IF 回路を抵抗 R38 と R46 で短絡することによって除去されます。

瞬時電圧値が静電気保護用ツェナーダイオードの開放閾値 (15 V) を超えないように、トランジスタの最初のゲートの RF レベルを増加させてはいけません。そうしないと、ツェナーダイオードが開き、AGC の動作がブロックされます。これはアンプの最後の 2 段に当てはまります。検出器と基準発振器、予備的な ULF と AGC は同様です。

トランジスタ VT13 (図 3) を使用して、AGC 回路のオン/オフを切り替えたり、送信中に AGC をブロックしたりできるため、このモードでは「送信機の出力電力を示す」S メーターの測定値がVT 13 はフィールドとして使用できるため、バイポーラトランジスタはコレクタ - エミッタ抵抗が低いため、「高速」回路のタイミング特性が向上します。変更するには、C74 の静電容量を 0.047...0.1 µF に増やす必要がありました。

K174UN14 マイクロ回路は最終的な ULF として使用され、一般的な接続では、上部通過帯域はチェーン C69、R80 によって決まります。ゲインは抵抗R81で調整できます。 ULF 出力は、スピーカーにロードすることも、分配器 R84、R85 を介してヘッドフォンにロードすることもできます。

詳細

コイル L1...L6 は、チューニングコア SCR-1 を使用して、直径 5 mm のフレームに巻かれています。 L3...L6 には 25...30 ターンの PEVO ワイヤが含まれています。 LCB - L3 の「コールド」エンドで 3...4 ターン。 L9、L10 - インダクタンス 50...100 µH のチョーク。 L11 - チョーク 0...30 µH。トランス T1...TZ は、1000 nn フェライト製の K 10x6x3 リングに PEVO ワイヤで 16 個巻かれています。 T1 には 3 本のワイヤで 10 ターンのツイストが含まれ、T3 - 2 本のワイヤで 9 ターンのツイストが含まれます。T2 は 3 本のワイヤでツイストして巻かれます: 巻線 I - 3 ターン、II - 10 ターン、III - 10 ターン。

トランシーバー全体の「単一基板」設計を確保したいという要望に負けて、メイン基板に基準局部発振器を取り付けることにしました。もちろん、これにより「影響を受ける箇所」が状況を複雑にしました。これらのいくつかは、基準局部発振器が別のシールドされたコンパートメントに配置されていれば完全に回避できます。 IF が成功すると、9 つの範囲すべてでポイント数が 3...5 を超えません。マイクロ回路の電源バスとこのノードの周囲のメタライゼーションの追加の接地接続を工夫すれば、それらをほぼ完全に取り除くことが可能です。

ボードのセットアップは標準的なものであり、アマチュア無線の文献で繰り返し説明されています。

要素 R1 および C1 の値は、どのノードが局部発振器として使用されるかによって異なります。これが Kovel シンセサイザーの場合、R1=470...680m、C の公称値は 68 pF ～ 10 nF になります。シンセサイザーからの「ノイズポイント」の数が最小限に抑えられているため、マッチングの品質は耳でわかります。要素 11、L2、C7、C9 は、IF 周波数で共振するように調整されます。抵抗 R19 の公称値は 50 ～ 200 オームです。

このノードの調整の質によって、「病変」レベルの全体的な低下と感度のわずかな増加が決まります。 ZQ1 の調整は、抵抗 R22、R26、Kf、および LCB の巻数の選択によって実現されます。洗浄フィルタ ZQ2 は抵抗 R52 および R52 と一致します。 R54。 IF パスの全体的なゲインは、R28、R38、R46 を使用して選択できます。抵抗 R39、R47、R53、R60 は Kus に影響を与え、AGC の品質を段階的に決定します。変圧器の製造について。透磁率 400 ～ 2000、リング直径 7 ～ 12 mm、ワイヤをツイストした場合とツイストしないフェライトをテストしました。結論 - すべてがうまくいきます。主な要件は、慎重な製造、フェライトへの巻線の短絡がないこと、アームの必須の対称性です。

ミキサー内のダイオードは、少なくとも開放接合抵抗と静電容量に従って選択する必要があります。トランジスタVT1、VT2。 VT3、VT4 は同一の相補ペアとして選択する必要があります。 VT5 エミッタでは、チェーン内の R および C の値は表示されません。トランジスタの種類によって異なります。 KT606 の場合、R - 68...120 オーム以内、C は 28 MHz (通常は 1nF) の最大ゲインに調整する必要があります。 R29 を使用すると、たとえば最大感度に応じてトランジスタに流れる電流を選択できます。 KP327 トランジスタは基板の底部にはんだ付けされています。基板上部の部品取り付け面には箔が残り、穴は皿穴に加工されます。コイルはスクリーンで覆われています。

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文学：

アマチュア無線家。 - 1995。NN11、12。
アマチュア無線家。 - 1996年。 - NN3...5。
クハルク。周波数シンセサイザー // アマチュア無線。 - 1994年。 -Nl。
ドロズドフ。アマチュアKBトランシーバー。 - M.: ラジオと通信、1988 年。
パーシン。トランシーバー「ウラル-84」。「第30回・第31回アマチュア無線展」。
ボグダノビッチ。広いダイナミックレンジを備えたラジオ受信機。 - M.: ラジオと通信、1984 年。
ミャスニコフ。シングルボードユニバーサルパス/無線。 - 1990年。 - N8。
タラソフ。 KB トランシーバーノード // アマチュア無線。-1995.-NN11、12。
Ed E. 高周波回路のリファレンスマニュアル。エド。ワールド、1990年。

メインボード図図1 トランシーバーは、Danube-99、Ural-84、Druzhba-M などの既知の設計に基づいて構築されています。最も成功したカスケードが選択されました (これらの構造の開発における私の意見と経験から)。カスケードの動作原理は、上記の構造の回路の動作と同様です。シンセサイザー (89C52)、DFT、PA は GPA として使用され、すべて Alexander UT2FW からのものでした。

私は計測研究所で認定された機器を持っていないので、この設計の特定のパラメーターについては何も言いません (S1-64 オシロスコープ、G4-18A HF 発生器、VK7-9 HF 電圧計、 PIC 上の自家製周波数メーター)。しかし、私はすでにこの方式をテストしており、すべてのアマチュア無線 HF 帯域で完全に動作します (現在、トランシーバーは Nikolai UR9QW で動作しており、2 番目のトランシーバーは設定段階にあります)。したがって、ご検討のために、トランシーバー回路を構築するためのこのオプションを提案します。

メインボードは単一周波数変換回路に従って構築されており、すべてのアマチュア HF バンドで CW、SSB 信号の送受信を提供するシングルボードトランシーバーパスです。コンピュータと適切なソフトウェア (私は MixW を使用しています) があれば、あらゆるデジタル通信モードで作業できます。ボードにはオーディオモデム (ガルバニック絶縁) コンピュータトランシーバ用の独立した入力と出力があります。

モード中受付 DFT からの信号は、借用した回路に従って構築されたミキサーの入力に供給されます。ミキサーは、周波数シンセサイザーとの連携を可能にします。 Fgp は、従来のミキサー (シンセサイザーからの F/2 信号) の動作に必要な周波数の 2 倍にする必要があります。DD2 74AC74 トリガーが Fgd 周波数を 2 つに分割し、その出力 (ピン 5 と 6) に 2 つのアンチフィルターがあるためです。位相は 3、6…3.8V の振幅で蛇行し、ミキサーのトランジスタスイッチの動作を保証します。 8.8625 MHz IF の周波数分布表を以下に示します。

周波数変換器動作の周波数分布表

範囲、 M	信号周波数 MHz	GPA頻度、 MHz	シンセサイザー周波数 (F/2), MHz	IF周波数、 MHz

		10,6725…10,8625
		12,3625…12,6625
		15,8625…15,9625
		18,9625…19,0125


		12,1375…12,5875
		16,0275…16,1275
		19,1375…20,8375

ミキサの出力からの IF 信号は、コンデンサ C4 を介して、よく知られた回路に従って構築されたダイプレクサの入力に供給されます。トランジスタ VT1 KP903 の静止電流は、抵抗 R6 を使用して 30 ～ 40 mA 以内に設定されます。ダイプレクサの出力からの IF 信号は 6 水晶フィルタに供給され、その出力は FIF に構成された L3C15 回路の結合コイルにロードされます。 L3C15 回路によって分離された IF 信号は、借用した中間周波アンプの入力に供給されます。 IF 増幅段 VT6 は、負荷に共振回路を備えた 2 つの絶縁された BF998 ゲートを備えた電界効果トランジスタを使用したソース接地回路に従って構築されています。 Ff に設定された L5C33 回路の結合コイルから、IF 信号が調整可能な石英フィルターに供給され、クリーンアップフィルターとして機能します。フィルタの帯域幅は、ボードのピン 3 に印加される +0 ～ 13.8V の電圧を使用して変更されます。この電圧は、コンデンサ C39、C46、 C48 は石英フィルターであり、調整可能な (0.6 ～ 2.7 kHz) 帯域幅を持っています。水晶フィルタ ZQ2 の出力は抵抗 R55 に負荷されます。フィルターからの IF 信号は、C50 を通って、VT6 カスケードと同様の IF アンプに送られます。 VT9 ドレインは、Fpc に同調された L7C63 共振回路に負荷され、カップリングコイルを介して、ダブルバランス回路を使用して構築された高レベル SSB バランス変復調器に供給されます。基準発振器回路は標準であり、から借用したもので、USB と LSB の 2 つの位置があります。リレー K1 とその接点は、通常の側波帯モードでは石英と直列のコイル L6 を、逆モードではコンデンサ C57、C56 を切り替えます。ジェネレーターの周波数は、-6 dB レベルの石英フィルターの下側スロープの周波数より 200 ～ 300 Hz 低く設定されます。逆側波帯モードでは、周波数は 3 ～ 3.2 kHz 高くなければなりません。 R74、C73 に割り当てられた平衡型変復調器からの低周波信号は、回路を借用して作られた低周波プリアンプ (VT13) の入力に供給されます。予備的な ULF 信号の出力から、ボリュームコントロールを介して、標準回路に従って TDA2003 IC 上に構築された低周波パワーアンプに送られます。カスケードゲインは R97 を使用して選択されます。キー VT15 は、送信モードでバスパワーアンプの入力をロックします。ベースアンプには、低インピーダンス負荷と高インピーダンス負荷の AF OUT と PHONE 用の 2 つの出力があります。 VT13 プリアンプによって増幅された低周波信号は、AGC アンプ (DD3) に供給されます。 AGC回路はから拝借しました。 AGC には高速充電と低速充電の 2 段階があり、それぞれ C54 と C55 があり、AGC の出力から +Uaru が IF カスケード VT6、VT9 の 2 番目のゲートに送られ、それによって IF カスケードのゲインが調整されます。

モード中転送マイクまたはコンピュータモデムからの SSB 信号は、BA3308 IC (KA22241 の完全なアナログ) 上に構築されたアンプ/コンプレッサーの入力に供給されます。この回路は、中国製のエレクトレットマイクを使用したマイクアンプの動作を実現します。ダイナミックマイクを使用するには、抵抗 R113 を取り外し、R110 を使用してカスケードゲインを選択する必要があります。モデムで動作するカスケードのゲインは、抵抗 R107 を使用して選択されます。 ~0.6...0.8Vのレベルまで増幅された低周波信号は、BA3308 ICの高インピーダンス出力と低入力インピーダンスを整合させるように設計されたエミッタフォロワローパスフィルタの入力に供給されます。平衡変復調器の。エミッタフォロワの出力から、低周波信号は VOX VT14 アンプと平衡変復調器 VD19...VD26 に供給されます。 L7C63 回路のカップリングコイルを介して生成された SSB 信号は、VT4 アンプに供給されます。このカスケードには特別な機能はありません。 VT4 によって増幅された信号は、負荷 L3C15 の共振回路を備えた共通ソース回路に従って組み立てられた DSB VT3 アンプに供給され、PWR 電圧 (+10...0V TX) が L3C15 の 2 番目のゲートに供給されます。トランシーバーの出力電力を調整するトランジスタ。「ブランド化された」サウンドを得るには、リミッティングチェーン C116、R130、VD31、VD32 をインストールできます。制限度は R130 を使用して選択できますが、この回路の欠点の 1 つは、出力電力を手動で調整すると制限度が変化することです。増幅された DSB 信号は結合コイルを介して石英フィルター ZQ1 の入力に供給され、その出力は VT1 のダイプレクサーにロードされます。次に、信号はミキサー DD1 に送られます。約 300 ～ 400 mV の振幅を持つ完全な SSB 信号が出力で生成されます。電信モードでは、電信発生器 VT5 からの信号は増幅器 VT4 の入力に供給され、その後同様に SSB に供給されます。 CW セルフモニタリング回路は、トリミング抵抗 R131 によってセルフモニタリング信号のレベルが設定されます。伝送路図はからお借りしました。 +12V RX/TX、VOX、CW 自己監視電圧切り替え回路はから借用しています。 VOX感度はトリミング抵抗R121で設定します。

基板巻線データ表
位置指定	フレーム径	コア	ワイヤーのブランドと直径	ターン数
L3、L5、L7			ペル 0.12…0.18mm	画面内で輪郭が 28 回、通信コイルが 6 回巻かれています
L6			ペル 0.12…0.18mm	1 画面あたり 30 ターン
T2、T3、T4			ペル 0.18…0.22mm	2 本のワイヤをねじらずに 8 回巻く
			ペル 0.18…0.22mm	II を 2 本のワイヤで 12 ターン巻き、I を II の上に 5 ターン巻き、撚りのないワイヤー
T5、T6			ペル 0.18…0.22mm	3本のワイヤーで8ターン、撚りのないワイヤー
L1、L2、L4、L9	標準チョークブランド DM 0.1、インダクタンス 100 μH
L8	標準チョークブランド DM 0.1、インダクタンス 15 μH

図2 非常に簡単なので、仕組みについては説明する必要はないと思います。信号レベルはコンピュータでプログラム的に設定されます。 MixW プログラムの「ウォーターフォール」に従って信号を入力し、送信機出力の信号レベルが制限され始める前に出力します (トランシーバーまたは SWR メーターの出力パワーインジケーターによって制御されます)。

米。 2

設定このボードには特別な機能はありません。ノードとカスケードのセットアップは、上記の設計の説明で説明した方法と似ています。

基板部品は、水晶、インダクタ、電解コンデンサ、国産トランジスタ (KT3130 と KT3129 を除く)、超小型回路、ツェナーダイオード、RF トランスを除き、ほとんどフレームがありません。基板は SMD 要素 (主に抵抗とコンデンサ) を使用して作られており、基板サイズは 198x110、メタライズされた穴のある両面基板です。標準素子を使用したプリント基板に興味のある方がいらっしゃいましたら、喜んで配線をさせていただきます。

この制度に興味がある方、またはご質問がある方は、メールで喜んでお答えします。 ur4qbp (at) mail.ruただし、「インターネット」は仕事中のみ利用できるので、手紙の即時返信は保証されません。夕方80番でも私の声を聞くことができます。